dunaev_lelikova (819766), страница 18
Текст из файла (страница 18)
19.23 значение С„, а из табл. 6.1 значения коэффициентов Х радиальной, У осевой нагрузок, коэффициента е осевого нагружен ия; 138 — для конических роликовых из табл. 19.24 ... 19.26 значения С„, К и е; а также принимают Х= 0,4. 3. Из условия равновесия вала (6.2) и условия ограничения минимального уровня осевых нагрузок на радиально-упорные подшипники (6.1) определяют осевые силы Р,~ и Р,а. 4.
Для подшипников шариковых радиальных, а также шариковых радиально-упорных с углом контакта а < 18' по табл. 6.1 в зависимости от отношения Р,/Сы находят значения Х К и е. 5. Сравнивают отношение Р,/(И~„) с коэффициентом е и окончательно принимают значения коэффициентов Хи К при Р,/(гР„) < е принимают Х = 1 и У = 0; при Р,/(гР„) > е для подшипников шариковых радиальных и радиально-упорных окончательно принимают записанные ранее (в п.
2 и 4) значения коэффициентов Хи К Здесь г' — коэффициент вращения кольца: Г = 1 при вращении внутреннего кольца подшипника относительно направления радиальной нагрузки и К = 1,2 при вращении наружного кольца. Для двухрядных конических роликовых подшипников е = 1,5 !ух; прн Я/(ГР„) < е коэффициенты Х = 1 и У= 0,45 с!ба, а при Р,/(И1,) > е коэффициенты Х = 0,67 и У = 0,67 с18а. 6.
Вычисляют эквивалентную динамическую нагрузку: — радиальную для шариковых радиальных и шариковых или роликовых радиально-упорных Р = (РХР„ + УР,)К К вЂ” радиальную для подшипников с короткими цилиндрическими роликами: Ре Ф~Б~т 6.4. Значения коэффицяента динамичности Хв нагрузки 139 Характер нагрузки кБ Область применения 1,0... 1,2 Легкие толчки; 1,3 ...
1,5 зки То же, в усло- виях повышен- ной надежно- сти 1,5 ... 1,8 1,8 ... 2,5 140 кратковремен- ные перегрузки до 125 % но- минальной на- грузки Умеренные толчки; вибрационная нагрузка; кратковременные перегрузки до 150 % номинальной наг- Нагрузки со значительны- ми толчками и вибрациями; кратковремен- ные перегруз- ки до 200 % номинальной наг зки Продолжение гпабл.
6. 4 Прецизионные зубчатые передачи. Металлорежущие станки (кроме строгальных, долбежных и шлифовальных). Гироскопы. Механизмы подъема кранов. Электротали и монорельсовые тележки. Лебедки с механическим приводом. Легкие вентиляторы и воздуходувки Зубчатые передачи. Редукторы всех типов. Механизмы передвижения крановых тележек и поворота кранов. Буксы рельсового подвижного состава Механизмы изменения вылета стре- лы кранов. Шпиндели шлифоваль- ных станков. Электрошпиндели Зубчатые передачи.
Дробилки и копры. Кривошипно-шатунные механизмы. Валки прокатных станов. Мощные вентиляторы Продолжение табл, б.4 Характер нагрузки Область применения КБ 2,5 ... 3,0 Значение коэффициента Кв динамичности принимают по табл. 6.4 в зависимости от характера нагрузки и области применения, а температурного коэффициента Кт — по табл. 6.5 в зависимости от рабочей температуры грм подшипника.
6.5. Значения температурного коэффициента Кт Для работы при повышенных температурах применяют подшипники со специальной стабилизирующей термообработкой или изготовленные из теплостойких сталей. 6. Определяют скорректированный по условиям применения расчетный ресурс (долговечность) подшипника, ч: 1'не, = ан где ф— базовая радиальная динамическая грузоподъемность подшипника, Н; Яе — эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, Н; Р— показатель степени: р = 3 для шариковых и р = !ОIЗ для роли- 141 Нагрузка с сильными ударами; кратковременные перегруз ки до 300 % номинальной нагр уз- ки Тяжелые ковочные машины.
Лесопильные рамы. Рабочие роликовые конвейеры крупносортных станов, блюмингов и слябингов. Холодильное оборудование ковых подшипников; п — частота вращения кольца, мин'; ам — коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств металла деталей подшипника н условий его эксплуатации (наличие гидродинамической пленки масла между контактирующими поверхностями деталей подшипника, перекосы колец). Для обычных условий применения подшипников (материал обычной плавки, наличие перекосов колец, отсутствие надежной гидродинамической пленки масла) значения коэффициента ам.
Для шарикоподшипников (кроме сферических)..... 0,7 ... 0,8 Для роликоподшипников конических......,....... 0,6, 0,7 Для роликоподшипников цилиндрических, шарикоподшипников сферических двухрядных..... 0,5 ... 0,6 8. Оценивают пригодность намеченного типоразмера подшипника. Подшипник пригоден, если расчетный ресурс больше или равен требуемому: ~и ь — (1о ь. В некоторых случаях в одной опоре устанавливают два одинаковых радиальных или радиально-упорных однорядных подшипника, образующих один подшипниковый узел.
При этом пару подшипников рассматривают как один двухрядный подшипник. При определении ресурса по формуле п. 7 вместо С, подставляют базовую динамическую радиальную грузоподъемность С „„комплекта из двух подшипников: для шарикоподшипников С „„= 1,625С„для роликоподшипников С „„= 1,714С„Базовая статическая радиальная грузоподъемность такого комплекта равна удвоенной номинальной грузоподъемности одного однорядного подшипника Со .
= 2Со При определении эквивалентной нагрузки Яе значения коэффициентов Х и У принимают как для двухрядных подшипников: для шарикоподшипников — по табл. 6.1; для роликоподшипников— по п. 5. Примеры подбора подшипников см. гл. 13. 6.4. Выбор посадок колец подшипников Различают три случая нагружения колец подшипников: — кольцо вращается относительно вектора радиальной нагрузки, подвергаясь так называемому циркуляционному нагружению; 142 — кольцо неподвижно относительно вектора радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению; — кольцо нагружено равнодействующей радиальной нагрузкой, вектор которой не совершает полного оборота, а колеблется на определенном участке кольца, подвергая его колебательному нагружению.
Многолетней практикой установлено, что соединение с валом или корпусом колец, вращающихся относительно вектора нагрузки, должно быть осуществлено обязательно с натягом, исключающим проворачивание и обкатывание кольцом сопряженной детали и, как следствие, развальцовку посадочных поверхностей и контактную коррозию. Посадки неподвижных относительно вектора нагрузки колец назначают более свободными, допускающими наличие небольшого зазора, так как обкатывание кольцами сопряженных деталей в этом случае не происходит.
Нерегулярное проворачивание невращающегося кольца полезно, так как при этом изменяется положение его зоны нагружения. Кроме того, такое сопряжение облегчает осевые перемещения колец при монтаже, при регулировании зазоров в подшипниках и при тепловых деформациях валов. Подшипник является основным комплектующим изделием, не подлежащим в процессе сборки дополнительной доводке. Требуемые посадки в соединении подшипника качения получают назначением соответствующих полей допусков на диаметры вала и отверстия в корпусе.
Для подшипников качения принято следующее отличие от обычной в машиностроении системы допусков: поле допуска на диаметр отверстия внутреннего кольца подшипника расположено не вверх от нулевой линии (не "в плюс"), а вниз ("в минус"). Этим гарантируют получение натягов в соединениях внутреннего кольца с валами, имеющими поля допусков "к", "т", и".
Поле допуска на диаметр наружного кольца располагают как обычно — "в минус" или "в тело детали". Поэтому и характер сопряжения наружного кольца с корпусом такой же, как в обычной системе допусков. 143 6.6. Рекомендуемые поля допусков на диаметры посадочных поверхностей валов Поле допуска вала при станоаке подшипников Вид иагружения внутреннего кольца Режим работы подшипника шарико- вых ролико- вых Требуется перемещение внутреннего кольца на вал: Яя< 0 07С„ Местное Не требуется перемеще- ние кольца на валу: 0,07С„< Яе < 0,15С„ лб Высокие требования к точности хода: Яе < 0 07С„ Циркуляци- онное )зб, 1сб 1сб, шб 0,07С. < Яя < 0 15С.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
