dunaev_lelikova (819766), страница 16
Текст из файла (страница 16)
Посадки с большим натягом (в скобках) — для колес реверсивных передач. Посадки шпонок в пазы вала и ступицы регламентированы ГОСТ 23360-78 для призматических шпонок и ГОСТ 24071-97 для сегментных шпонок. Поле допуска размера ширины призматической шпонки и размера толщины сегментной шпонки определено приведенными стандартами — п9. Призматическая шпонка должна быть установлена в пазу вала с натягом.
Поэтому поле допуска ширины шпоночного паза во всех случаях следует принимать Р9. Для сегментной шпонки поле допуска ширины шпоночного паза вала принимают М9. Поля допусков ширины шпоночных пазов отверстий следует принимать: при неподвижном соединении нереверсивной передачи.................... 359; при неподвижном соединении реверсивной передачи .....................
при подвижном соединении для призматической шпонки.................... 010. 122 Рис. 5.2 Центрирование в соединениях с эвольвентным профилем выполняют, как правило, по боковым поверхностям зубьев (рис. 5.3, а), реже по наружному диаметру О (рис. 5.3, 6). За номинальный диаметр соединения принимают его наружный диаметр В, в зависимости от которого и назначают размеры шлицевого соединения (см. табл. 19.13). а) Рис. 5.3 Посадки элементов шлицевых соединений регламентированы 1ОСТ 1139-80 для прямобочных шпицев и ГОСТ 6033-80 для эвольвентных шпицев. Из числа полей допусков и посадок, приведенных в стандартах, рекомендуется в курсовом проекте применять посадки прямобочных шпицев по табл. 5.1 и эвольвентных по табл.
5.2. 123 5.1. Рекомендуемые посадки соединений с прямобочными шпицами 5.2. Рекомендуемые посадки соединений с эвольвентными шпицами Посадки поверхностей Соединение Передача И 7/раб Реверсивная Н7/пб Н7/бб Н11/п16 Реверсивная Н7/Ьб 7Н/7п 0 ... Н16/Ы2 Реверсивная 7Н/9г 9Н/я1- г1 ... Н1!/г116 Реверсивная 9Н/9д 124 Центрирование по поверхности Нереверснвная Неподвижное Нереверсивная Подвижное Нереверсивная Неподвижное Нереверсивная Подвижное центриру ющих непентри- руюших Пример 1.
Обозначение прямобочного соединения с центрированием по наружному диаметру„числом зубьев з = 8, внутренним диаметром с/ = 62 мм, наружным Р = 68 мм, шириной Ь = 12 мм, посадками по наружному диаметру Н7/3аб и по размеру Ь вЂ” Р9/3з7; Р— 8 х 62 х 68Н7/3зб х 12Р9 /3в7 ГОСТ! 139-80. Обозначение в этом соединении: отверстия в ступице — Р— 8 х 62 х 68Н7 х 12Р9 ГОСТ 1139-80, вала — Р— 8 х 62 х 68!зб х ! 23з7 ГОСТ 1139-80. Пример 2. Обозначение прямобочного соединения с центрированием по внутреннему диаметру, числом зубьев г = 8, внутренним диаметром с/ = 62 мм, наружным Р = 68 мм, шириной Ь = 12 мм, посадками по внутреннему диаметру Н7/Г7 и по размеру Ь вЂ” Р9/!8: с/ — 8 х 62Н7/17 х 68 х 12Р9/ !8 ГОСТ 1139-80.
Обозначение в этом соединении: отверстия в ступице — а' — 8 х 62Н7 х 68 х 12Р9 ГОСТ 1139-80, вала — с/ — 8 х 62!7 х 68 х 12!8 ГОСТ! 139-80. Пример 3. Обозначение эвольвентного соединения номинального размера Ю = 60 мм, т = 2 мм с центрированием по боковым сторонам зубьев при посадке 9Нх98: 60 х 2 х 9Н /98 ГОСТ 6033-80.
Обозначение в этом соединении; отверстия в ступице — 60 х 2 х 9Н ГОСТ 6033-80. вала — 60 х 2 х 98 ГОСТ 6033-80. Пример 4. Обозначение эвольвентного соединения номинального размера В = 60 мм, гн = 2 мм с центрированием по наРужному диаметру и посадкой по диаметру центрирования Н7/86: 60 х Н7/86 х 2 ГОСТ 6033-80. Обозначение в этом соединении: отверстия в ступице — 60 х Н7 х 2 ГОСТ 6033-80, вала — 60 х 86 х 2 ГОСТ 6033-80, 125 5.3. Соеднненяя с натягом В последнее время для передачи момента с колеса на вал все чаще применяют соединения с натягом. Для предотвращения контактной коррозии илн для уменьшения ее влияния в соединениях с натягом следует предусматривать определенный запас сцепления К, который принимают: — для колес выходных валов редукторов, на концах которых установлены: муфта соединительная...................
К = 3 звездочка цепной передачи............... К = 3,5 шкив ременной передачи................. К= 4 — для колес промежуточных валов редукторов К = 4,5. Исходные данные для подбора посадки с натягом: — вращающий момент на колесе Т, Н мм; — размеры соединения — 4 4; е(2 и 1, где Н вЂ” диаметр соединения; 4 — диаметр отверстия пустотелого вала; 4 — условный наружный диаметр втулки (ступицы колеса, внешний диаметр бандажа и др.); 1 — длина сопряжения; все линейные размеры в мм; — материалы соединяемых деталей и параметры шероховатости поверхностей; -способ сборки (запрессовкой или нагревом втулки). Подбор посадки колеса на вал (зубчатого венца на обод) выполняют в следующем порядке. 1.
Среднее контактное давление (Н/мм ) р =2КТ1)(кЫ'11), где К вЂ” коэффициент запаса сцепления. Осевую силу Г., действующую в зацеплении, в расчет не принимают: как показывает анализ, после приведения сил Р, и Р, к диаметру И соединения, влияние осевой силы оказывается незначительным (с учетом силы Г, давление увеличивается для цилиндрических и червячных колес в 1,005 раза, а для конических колес с круговым зубом в 1,02 раза). Коэффициент сцепления (трения)1 принимают по табл. 5.3. 126 5.3. Значения коэффициента сцепления (трения)/' 2.Деформаиия детааей (мкм) Ь =-10'рг1(С,/Е, м С„/Е,), где Сн С~ — коэффициенты жесткости: С, = [1+ (а',/с()']! [1 — (с(,/с()'] — )з,; С, = [1 (Ы/А)Ф [1-(4А)'] + Н,. 2 5 Š— модуль упругости, Н!мм: для стали — 2,1 1О, чугуна— О 9.
1О', оловянной бронзы — О 8 1О', безоловянной бронзы и латуни- 10~; р — коэффициент Пуассона: для стали — 0,3, чугуна — 0,25, бронзы, латуни — 0,35. 3. Поправка на обмятие микронеровностей (мкм) и = 5,5(Яа, + Аа, ), где Аа, и Аа2 — средние арифметические отклонения профиля по- верхностей. Значения Аа, мкм беру~ из чертежей деталей или по табл. 16.2. 4. П правка на температурную деформ авию ( боре посадки зубчатых венцов червячных колес, которые нагрева- ются при работе передачи до относительно высоких температур, учить:вают температурные деформации центра и венца колеса, ослабляющие натяг, б, =10'а[(з, — 20')а„— (з, — 20')а,]. 127 Здесь б и б — средняя объемная температура соответственно обода центра и зубчатого венца колеса. Значения козффициентов а, 1/'С: для стали — 12 ° 10~; чугуна — 10 ° 10~; бронзы, латуни — 19 ° 10~.
5. Минимальный натяг (мкм), необходимый для передачи вращающего момента, [й/] „=Ь+и+Ь,. 6. Максимальный натяг [мкм), допускаемый прочностью деталей, [й/] =[Ь] +и. Здесь [Ь],„= [р] Ь/р, мкм — максимальная деформация, допускаемая прочностью деталей, где [р]„[Н/мм ) — максимальное давление, допускаемое прочностью охватывающей [или охватываемой) детали, меньшее из двух [р], =0,5оо[1 — [а//а/ )'] или [р], =0,5п„[1 — (сХ,/а) 1 Здесь он, о,1 — предел текучести материала соответственно охватывающей и охватываемой детали, Н/мм .
Для сплошного вала [и/1 = О) [р] па = он. Пределы текучести о, некоторых материалов даны в табл. 5.4 и 12.7. 5.4. Пределы текучести о, некоторых материалов 7. Выбор насадки. По значениям [/и] а и [/п],„выбирают из табл. 5.5 одну из посадок, удовлетворяющих условиям: Л/ппп — яппп И К/ппп — Напк. [5.1) Приводимые в табл. 5.5 значения минимального Ю,„и максимального У вероятностных натягов подсчитаны по формулам, учитывающим рассеивание размеров вала и отверстия и, как следствие, рассеивание натяга.
128 5.5. Значеннн мнннмалъного 1т' н н макснмального Ж „ вероатностных натнгов рекомендуемых посадок качения натягов Ф „IМ, мкм, для посадок Н8 Н8 Н7 н8 н7 55 66 119 108 140 204 Св. 50до65 70 81 134 123 178 242 Св. 65 до 80 86 99 162 149 220 296 Св. 80 до 100 1Об 119 182 169 272 348 126 142 214 193 320 410 155 171 243 227 370 460 Св. 140 до 160 420 510 166 182 254 238 Св.
160 до 180 469 571 185 203 287 269 Св. 180 до 200 524 626 207 225 309 291 589 691 233 251 335 317 258 278 372 352 653 767 Св. 250 до 280 293 313 407 387 733 847 943 1057 Св. 280 до 315 а — ~онг 129 Интервалы диаметров И, мм Св.
30до40 Св. 40 до 50 Св. 100 до 120 Св. 120 до 140 7 36 7 36 9 44 9 44 10 51 !О 51 12 59 12 59 12 59 14 69 14 69 14 69 15 77 15 77 15 44 15 44 18 53 20 55 24 65 27 68 32 79 34 81 37 84 41 95 44 98 47 101 53 115 57 119 13 59 13 59 18 72 24 78 29 93 37 101 43 117 51 125 59 133 66 152 74 160 84 170 95 191 107 203 24 53 24 53 30 65 36 71 44 85 52 93 61 108 69 116 77 124 86 140 94 148 104 158 117 179 129 191 Н7 а7 25 б! 25 61 32 74 38 80 46 96 54 104 64 120 72 128 80 136 89 155 97 163 107 173 121 195 133 207 Н7 !б 29 58 35 64 43 78 52 87 64 105 77 118 91 138 103 150 115 162 130 184 144 198 160 214 177 239 199 261 32 88 42 98 42 78 52 88 Н8 х8 52 !08 69 125 90 154 114 178 140 216 172 248 204 292 236 324 266 354 299 401 334 436 374 476 418 532 468 582 Н8 а8 84 140 108 164 Н8 га8 120 175 152 207 193 258 241 306 297 373 362 438 425 514 490 579 555 644 619 721 689 791 769 871 863 977 В рамке даны посадки, предпочтительно рекомендуемые для применения, двумя чертами подчеркнуты рекомендуемые посадки.
В отдельных обоснованных случаях допускается выбор посадки не входящей в число рекомендуемых, но допускаемых к применению. 8. Для выбранной посадки определяют силу запрессовки или температуру нагрева втулки (охватывающей детали). Сила запрессовки, Н, Г„=кН1р „/„, Сталь-сталь .. 0,20 Сталь-чугун... 0,14 Сталь-бронза, латунь ..
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
