Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 3 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(193s) (813578), страница 49
Текст из файла (страница 49)
Поэтому при выборе техноло- гических процессов используют выра- /ОчзН жение фц=йз/Оз = ~а ) й, где з отношение Н/г(, особенно для кор- розионно-стойкой стали, должно быть не меньше 0,5. Больший диаметр конуса пуансона для предварительной осадки О = г( [1,8— — 0,05 зг (20 — фд)з — (20 — ф)з)! где г( — меньший диаметр конуса рав- ный диаметру заготовки; ф — текущее значение отношения длины высажи- ваемой части к диаметру заготовки. Длиаа конуса 3,82)гг О' — гр+ Ог( где б — недоход пуансона до матрицы; прил= 3 —:7мм0'= 05мм; прил= = 7-:12 мм б = 0,7 мм; при г(> > 12 мы б = 1,5 мм.
Широкими технологическими возможностями обладают пятнпозициоиные автоматы, используемые для штамповки как полуфабрикатов шестигранных гаек, так н деталей особо сложной конфигурации из среднеуглеродистых ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ ПРОДОЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЗАГОТОВОК ПРИ ВЫСАДКЕ 221 — з!и ()) (Н вЂ” 2Л)! Рис. (З. Заготовка (и) в1есгпграпвой гайки м19 после штамповки вв четвертом пере ходе и расчетпав схема объема заготовки, огсеваемоа з рвйеие баски прп образовании грани (б) сталей. Особенностями этих автоматов янляется не только наличие пяти формообразующих позиций, но и возможность поворота заготовок на !80' при переносе их между позициями штамповки, что обеспечивает получение более сложных высококачественных деталей с четко оформленными гра. нами и другими элементами по сравне.
нию со штамповкой на трех- н четы. рехпозиционных автоматах, Высота заготовки, необходимая для штамповки гайки, )з,г 4ъз.г )ь) = — ' Рз п((з' где Уз г — объем заготовки шестигранной части после штамповки иа четвертом переходе; г(з — диаметр исходной заготовки; Уз. г = !'с 2Уз Ус. ф Уср !з !! !з !з где Ус — объем цилиндра диаметром О и высотой Н (рис. 18, а) н09 ) о — Н' 4 !'з — обьем третьего участка заготовки гайки (наружная фаска) п0з л Уз = — Л вЂ” — Л(О'+ ОР + 4 12 1 +~;); !'е ф — объем, огсекаемый а районе фаски при образовании грани (рис.
!8, б) ! с.ф= !2~ Г )(з 6 (йа )( И (Еа (26)2 И (йп (2612 4 24 соз())2 'к. г (4 ъ з )] 24 Ус — остальной отсекаемый объем яй 1 ср 6 "3'Л 6 2 'А !80" У(, Уз, Уз, Уз — объемы элементов заготовки гайки п((з,' пбз У,= — 'Л; У,= — Л; 12 ' 12 ПГ(11 гя Уз = — 10 8' Уз — 1 55 4 ' 4 Объем металла, удаляемого при пробивке, ги( !'в = — ' 4,89 — У вЂ” У . 4 Объем заготовни гайки без выдры !г=!з.г !в Аналогичным образом рассчитывают обьемы и высоту заготовки гайки по первому, второму и третьему переходам штамповки.
После разработки технологичесного процесса штамповки гайки определяют рабочий ход полэуна по позициям. Л(ногопознционные автоматы для штамповки стержневых деталей имеют три, четыре и пять формообразующих позиций штамповки. Основным их назначением является нзготовленне болтов с наружным шестигранником и винтов с внутренним шестигранни.
ком, ступенчатых и шаровых пальцев, осей и других подобных им деталей. Общий объем заготовки болта У = У, + У, + Уз + !'з, где У(,..., Уз — объем элементов за- готовки (рис. !9) и 19,6з п 9,79з У( = †' .7; Уз ' 70; 4 4 Уз= (979 +882 + 12 + 9,79 8,82); и 8,82з — 28,46. 4 Размеры заготовки по переходам штамповки рассчитываются также, исходя из равенства объемов заготовки и полуфабриката. Так, например, прн выдавливании стержня длина кониче. ской части 12 — 9,71 Л 2 (й 1Оо Объем усеченного конуса ӄ— (12 + 9,71з+ 12 9,71). 12 Объем недеформированной части за готовки "ост = 11 Ун.
Длина недеформнроваиной части стержня ! ост 1,= — ' 0.785((з ' Длина выдавленной части стержня У вЂ” У( 0,785 9,7И ' Ход ползуна по позициям: первая позиция — первое редуцирование стержня 81 = !з — !1 = 68,25 мм; вторая позиция — высадка заготовки диаметром !9,6 мм под головку и осадка стержня 811 Явью Зос !3,64 мм, где Ввыс !1+А — Л(=12,84 мм; оос !з — !з 0,8 мм; Рвс.
!9. Расчетнме схемы заготовки беата м19-!99 (в) и выдавленной заготовки (б) третья позиция — второе редуциро. ванне стержня под резьбу н оконча. тельная высадка стержня опт = ор — ок+ оос = 25г8 ммг где Вр з — ход полэуна при редуцировании стержня под резьбу болта; ов —— 0 7856à — ход ползуна при формировазин переходного конуса! 3, Лт — Л 0,6 мм — ход ползуна прн окончательной осадке с ержня! четвертая позиция — обрезка се!" ментов круга диаметром 19,6 мм собр ~ ™~ 2.
ПРОДОЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЗАГОТОВОК ПРИ ОСАДКЕ, ВЫСАДКЕ И РЕДУИИРОВАИИИ Устойчивость заготовки необходима для получения деталей заданной конфигурации и размеров без нежелательных изменений формы. Критерием продольной устойчивости явлвется отношение изз = Лз!((з (Лз — длина деформируемой части заготовки; язв ее диаметр), гарантирующее деформированне заготовки без изгиба. ПРОДОЛЬНАЯ УСТОПЧНВОСТЪ ЗдгОТОВОК ПРН ВЫСАДКС 223 ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ 222 7.
Значения показателя упрочнения а Сталь О Х Зеечеавв е Медь 20 20Х 40Х ббГ По кривым прочнения 10 С. И. Губкину 0,224 0,180 0,170 0,175 0,187 0,191 0,170 0,131 0,166 0,191 0,143 0,172 0,237 0,381 0,218 РНС, 20. ПРЕДЕЛЬИОЕ ЕНВЧЕВВЕ Ле В ВаВНСНМОСтн От беОРМЫ Н ДИаМЕтРа Р ВЫСаМНВВЕМОЯ ГО- ловки Влияние угла скоса ва величину ае, можно учесть с помощью змпирической формулы, обеспечивающей достаточную степень точности (погрею. ность не превышает 8 06)! ао, — — 1,4 — (4,84 у' л — 1,4) е (1) где л — показатель деформационного уп очнения (табл, 7).
лияние отклоаений формы исходной заготовки на величину ае, можно также учесть путем корректирования расчетных данных с помощью поправочного коэффициента Лт! Осадка заготовки, отрезанной: на токарном станке . . .. 1 пилой .. ., .. . . , . 0,9 на сортовых ножницах .. 0,8 Высадка на автомате утолще. ния заготовки, отделенной от бунта механизмом отрезки . . 0,85 Предельные значения свободной длины йо деформируемой части заготовки в зависимости от формы н дизметра су высажпваемой головки при двухпереходной высадке показаны на рис. 20. Устойчивость при предварительной высадке может быть повышена применением конического наборного пуансона с цилиндрическим участком, так как благодаря этому увеличивается жесткость закрепления концов.
Угол конуса влияет иа устойчивость ваготовки как при цредварнтельном наборе, так и при последующем формо. образовании. С уменьшением угла 2 3 конуса устойчивость заготовки на первом пн "е = 224в у'л ч (2) где л — показатель упрочнения; ч— коэффициент, учитывающий влияние жесткости закрепления концов ваго. тонки (см. рис. 22). Рнс. 2!. Зависимость и, от угла «овусв ври предварительном наборе металла: ! — длв меди !е = 0,4ЗН 2 — дав стали 20 !а = олщ! Продольная устойчивость зависит от факторов, которые можно объединить в две группы.
К первой группе относятся: способ закрепления концов деформируемой заготовки, форма предварительного набора металла и угол коничесиой заготовительной полости пуансона, конфигурация штампуемой детали и инструмента, смещение точки приложения деформирующей силы относительно оси заготовки, чистота среза и угол скоса торцов заго~овки, нснривленность оси заготовки, состояние рабочей поверхности инструмента (шероховатостгь наличие смазочного материала и его вид), Ко второй группе относятся; механические свойства деформируемого металла, исходное состояние заготовки (отожженна я, горячекатаная, калиброванная, величина зерна, интенсиваость упрочнения в процессе пластической деформации, деформации при калибровке) и деформация при осуществлении промежуточных переходов штамповки.
Наибольшее влияние на продольную устойчивость оказывают отклонение оси штампуемой заготовки от оси инструмента и угол у скоса торца. Отклонение оси высаживаемой заготовки от оси штамповки на О,!!(е после деформнрования возрастасг в 3— 5 раз. Этот дефект, однако, сравнительно легко устраняется в процессе подналадки инструмента. С ростом угла у скоса торца ваготовки до 7' критическое отношение нее уменьшается н при у = 7сн!О' аое = 1,38-:1,39. Дальнейшее увели.
чейие у практически не влияет на устойчивость заготовки при высадке. реходе высадки возрастает (рис. 21), однако на последующих переходах вероятность поте(уи устойчивости может увеличиться,На первом переходе набор металла необходимо осуще. ствлять коническим пуансоном с оптимальным углом конусности.
Наруше. ние этого требования может привести к образованию кольцевой складки в месте перехода от цилиндрической части утолщения к конической. Прн окончательной высадке утолщения из такого предварительного набора при 2(У ) 20' и отсутствии радиуса перехода в месте сопряжения цилиндра и конуса образуется кольцевая риска или даже складка. Благоприятное течение металла при высадке конических головок достигается при 2() = = 12 —:15'. Металлы с высокой интенсивностью деформационного упрочнения имеют более высокое значение а„.
Предварительное упрочнение под действием холодной пластической деформации сии. жает предельное значение а„. На рис. 22 показаны наиболее часто применяющиеся схемы осадки н высадки. При осадке и высадке деталей по схемам, приведенным на рис. 22, а — д, из материалов, неупрочненных предварительной холодной деформацией, например калибровкой волочением, При высадке деталей из золоченных прутков или проволоки 129 /' 0 У оо'+ 0,286' где ое — экстраполированный предел текучести; Ь вЂ” коэффициент (рис. 23 н 24).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
