Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 3 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(193s) (813578), страница 50
Текст из файла (страница 50)
При высадке утолщений из неупрочнеиного металла величина ае,! может быть определена с помощью уравнений, предложенных А. Г. Овчинниковым в А. Х. Грайфером, учитывающих влияние угча 28 раствора конической полости высадочного инструмента. В случае получения утолщений н виде усеченного конуса с цилиндрическим участком на вершине (см. рис.
22, г) н — 1 ею= 4 ! 3, 2,!!2+ Л' 11 — Л 1 Ле 1 !е +6!98 Л Ле ' (4) — у'л + — = О. (5) н 3 — 4йе 1 йр (! Лт)згз 2 !9 6 аае р ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ ПРОДОЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЗАГОТОВОК ПРИ ВЫСАДКЕ 225 участком со стороны малого диаметра х (см. рис. 22, ас) на следующем пе реале высадки можно приблизительно рассчитать по ураннепиям: 1 — йггг Ьзаез -1- „, " (агг„з = 4,84 у'ьйч В,=2~!+=01: — ) ! — + р а( ,33 - ) ! 3х — з)п гх а + — + 232 — + 1 ,З! 1 — сова 2 +е.— ",), (8) з 4,84 у'а 1 — йоз )ззаоз + о (а = и (9) б)яу при йе ( фà —, 4,84 1' а гДе 3(е — исхоДный ДиаметР заготовки; р — коэффициент трения в зоне контакта заготовки с редуцирующей ма.
ао = аз,г + 3)езз (!!) Величвну по,г рассчитывают по уравнениям (4) и (5), а затем определяют величину и. 4 ао 3 = и + 2из!и 8 -1- — из гйз )3 (12) 1 где йо = —, и =- й:О (10) 1+2и)р()' 4 о (й, — высота конической части ваго. тонки после промежуточного набора; 3(о — начальный ДиаметР цилинДРиче. г Мр, А)оа Используя ураннения (8) и (10) и (9) и (10), определяют величину аоз,, Дгтя снижения трудоемкости вычислений расчеты по формулам (4)— (12) целесообразно выполнять с помощью ЭВМ.
Прн редуцирования стержневых деталей типа ступенчатых валов, осей и им подобных в холодном состоянии (рис. 25) предельное отношение азер = = 10/3(е, гаРантиРУющее дефоРмиРование заготонки без изгиба, можно рассчитать по урапнению, предложенному В. Я. Герасимовым; УОО ЗОО ,2 о,» О Ой о,» Рнс. 2, 3. Зависимость п' от относительной Д формакнн ев пРв волочепнв сталей; е о 3) Овкп; 2) )вкп; 3) 25; 4) 45Х Рис, 24, Зависимость «озффнциевтв Ь от относительной деформации е ирв аолоченвв сталей: 3 — нвзкоуглеродвстых; 2 — средкеуглеродвстых в хромистых и уг Е„ ао*р = рг 4У У 3),Вл ' Ркс, 25.
Схема редуцвровавнк заготовка 8 П)р Г, А, Навроцкого е) 2) з) Ж Рве. 22. ка На более распространенные схемы осадки н высадки." д е) м) о) з = 3; б) т = 0,405, 0,502; в) о = 0,354 —;О, — —:е,ввз; Г) т = О,а) — О ЗШ Э) У = 0,45гн При высадке утолщений в виде двух усеченных конусов (см. рис. 22, е) 1 аоз)= — Уа, + 4т йз (1 йд) 3)2 1 1 — йз 4т У л, 2 г + — = О, (7) У" (1 й )з)2 128 3(о где й = — (3( — текущее значение диаметра высажнваемой части заготовки),' 2() — угол конуса.
Величину т в формулах (4) — (7) рекомендуется принимать равной 0,5. Условие устойчивости предварительно сформированного утолщения в виде усеченного конуса с цилиндрическим ской части образца); ио,з = )лез)3(о (йоз— высота цилиндрической части заготовки). Путем подстановки уравнения (10) в уравнения (8) н (9) получим зависимость аезз = ) (и) при заданном угле () и йоказателе деформационного упрочнения а.
Уранненин (8) и (9) выведены для случая осуществления промежуточного набора иэ материалов, неупрочненных холодной пластической деформацией. Интенсивность упрочнения золоченных сталей, начиная со сравнгпельно не. больших деформаций (деформация е.—— .— -- 0,05 —:1), существенно нигке, чем интенсивность отожженных и горячекатаных, и будет тем меньше, чем болыпе деформация при волочснии.
В связи с этим и рассчитанные по уран. нснням (4] и (5) величины ао„будут несколько завышенными. й)акснлгально допустимая относительная высота заготовки, которую можно высаживать без потери устойчивости за два перехода при заданнол) угле конуса, определяется предельно допустимыми первоначальными отношениями ао„ при первом и а,„, при втором ударах: где Е., = 3(пог(е — кзсагелыгый модуль упрочнения. Напряжение течения и, определяют по кривым упрочнения при сжатии для соответс)вующих деформаций; в слу.
чае редуцирования заготовок из отожженпых или горячекатаных сталей деформация определяется по уравнению е = — )п — (1 и — длина реду. )ог цнруемой части заготовки до дефор. мации, 1 — длина редуцируемой чзсти заготовки после редуцирования). В слу. чае редуцирования заготовки из золоченой стали величину а, устаивали. вают для деформации е =. ев + е, (здесь е — деформация прн волоченпн), ПРОДОЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЗАГОТОВОК ПРИ ВЫСАДКЕ 227 220 Ц!ТАМПОВКА НА АВТОЫАТАХ и енэ.уб схл трнцей! 6, 5 — соотиетственно высота и диаметр калибрующгго пояска редуцирующей матрицы; 2сх — двойной угол входного конуса матрицы.
Величина т для процесса редуцнровзния составляет приблизительно О,б. Прн расчетах конических наборных переходов высадки и проектировании соответству!шцнх пуансонов можно воспользоваться также рекомендациями фирмы «1 (ейшнел Машияери» (рис. 20). На ркс. 27 прнпедены рекомендуемые этой фирмой конфигурации предварительных )полгценнй, гарантирующие устойчйвость и качественное формирование головок различных стержневьп деталей типа болтов, винтов н шурупов при двухпереходной высадке. Устойчивость ззготовки при формироняпни гочовок большого объема, для которой требуется двз-три пере- Рнс. 2а. Схема высадки скользящим пукнсоном Р~ $Е Рнс. 2З. Рекомепдзцнн для упрощенного расчете наборных коннческнх перехо ов ереходов ЙЙ 6~6й ве седее Рнс.
27. Оптнмзльные хоненгурзцнн предвврнтельнык утолщений прн двуху врной д вы хода высадни, может быть обеспечена при штамповке по схеме, показанной на рнс. 28. Высадка заготовки 1 осуществляется скользящим пуансоном (сердечником) 2 з предварительно сомкнутых подвид!- ной 3 и неподвижной 4 матрицах.
Этим способом можно получать как предварительную форму заготовки для дальнейшей высадки в открытом или закрытом штампе, так и окончательно формировать утолщение. Условие устойчивого протекания данного процесса ае, ( 2,25. Обеспечить устойчивость длинных заготовок при однопереходной осадке или высадке можно также с помощью способа, разработанного фирмой «Версон» (рис. 29). Сущность метода заключается в комбинировании поперечного иыдавливания скользящим пуансоном и осадки (высадки), осуществляемых эа один ход пресса. Исходаую заготовку 1 помещают в контейнер 2, поддерживаемый в начальном положении пружинным, пневматическим или гидравлическим бу- 8* ферами Т на некотором расстоянии з над неподвижной нижней плитой нли матрицей 3.
Эаготовка 1 нижним торцом упирается при этом в выталкиватель 4 штампа. При перемещении пуансона 5 в направлении штамповки происходит поперечное истечение металла в зазор а между контейнером 2 и матрицей 5. Постоянный зазор з поддерживается буфером Т, который противодействует силам трения между заготовкой 1 и стенками контейнера 2, стремящимися переместить контейнер в сторону матрицы 3. После вытеснения металла загогов. ки 1 из ко»ггейнера 2 образуется утолщение 7, устойчивость которого поэзо. лает при дальнейшем ходе полэуна пресса осадить металл до окончательного размера. На этой заключительной стадии штамповки деталь 5 крепления еуансова 5 набегает на верхнюю плоскость контейнера 2, происходит осадка (высадка) заготовки как бы плоским боиком, образованным торцом пуансона 5 и нижней плоскостью контейнера 2, 228 ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ ПРОГНОЗИРОВАНИВ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ВЫСАДКВ гйй ная В.
Л. Колмогоровым и А. А. Бо- гатовым: 3. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ХОЛОДНОЙ ВЫСАДКЕ Ч'= ~' (бе;)ер)~) 1, г а) 2) е) Ряс. Зо, Графячссккй способ определения разрушающей Аефорыацвв * с Р ! — лввграммв влвсткчкостя; 2 ярогрвявв явгружсякя е = е )К)) 3 нскоивв зввкскл~осгь Чг = Ъг 12) — результат грсфвчсского настроения Рвс.
2Э. Схемы осадки н высадки в штампе с плавающим «октейясром: а, б —. осадки пяосквкя пввтавя; е, с — осадив в цатрвцо; д, с высадив в матрице Для прогнозирования разрушения металла при холодном пластическом дсформировании необходимо иметь критерий, устанавлпва)ащий взаимосвязь степени использования запаса пластичности Ч' с зависимостью е = е (К) изменения показателей напряженно. деформированного состояния в области вероятного разрушеная деформируемого тела и зависимостью пластичаости д формируемого металлэ ер от показателя К = по!о (по = с'г + пя + ов' о — интенсивность напряжений; ь — интенсивность деформации), Нз существующих критериев разрушения в расчетной практике широко применяется зависимость, предложен- где л — число этапов деформирования) аг — коэффициент, зависящий от ма.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
