Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 3 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(193s) (813578), страница 51
Текст из файла (страница 51)
тер вал а. Если зависимости ер = еп (К) В е = е (К) представлены в виде графи. ков, то удобно использовать графический метод, основанный на гипотезе суммирования повреждеаий и предположении о линейном законе накоплевня повреждений. Метод реализуют следующим образом. Зависимость е = е (К) (рис. ЗО, кривая 2) заменяется эквивалентной по. следовательностью дефбрмнроваиий при К = сопз1, т. е. при Кт, Кз, ..., К„материальная частица деформа.
ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ПРП ВЫСАДКЕ 231 ),а ! — 1,5; а — 1,0 зе а е,а г,ал руемого тела получает приращения интенсивности деформаций соответственно Ае(, Авз, ..., Ьеп (см. правую часть рис. 30). Из К, восставляем перпендикуляр. Точка его пересечения с диаграммой пластичности ар = = ар (К) определяет пластичность материала а 1, соотнетствующую деформиропаншо металла при К = К, = = сопщ. В предположении линейного иакова накопления повреждений при таном деформировании, интенсивность использования запаса пластичности будет определяться значениями угла !х! (см.
левую часть рнс. 30), а ее приращение ЬЧ«1 определится как абсцисса точки А пересечения линии ОО и линни, проведенной параллельно оси Ч' из точки пересечения перпендикуляра К(ерз с кривой 2. Из треугольника АОВ АЧ« = — = АВ 12 с«1 А" —, а из треуголыгика ОСО еле!2 а) ' дуге (я а( = СО)ОС= е „откуда Р1 Ае 6%1= —, т. е. приходим к из':Р1 вестному выражению степени использованил запаса пластичности, что подтверждает правильносгь графического построенил. Для вгорого этапа нагру)кения воспроизводим аналогнчну!о процедуру еа а -аа -г аг а«ааллуле ю В Рмс, 21.
Зависимости е е (К) (о) и е ( з à — ) (б) о «оке зкззторкззьиого сечения бочки — при зы«адзе дзл Раздач зых зкзчезна озрзметР« А«!»Ы г, !' — 1,5; г, г' — 1,2; а, 3' — 1,а; а момен« окоочзнзз формообеззоззниз го лазок болта з примере по прогзоззроззкяю Рз. РТ1изызз построений. После определения интенсивности использовании запаса пластичности, выражаемой углом (хз, для второго этапа нагруженин из точки А пронодим линвю под углом цз к оси Ч'. Абсцисса точки б пересечения этой линии с линней, проведенной параллельно оси Ч" из точки пересечения перпендикуляра Кзе, с программой нагружепия, определяет приращение АЧ«з, полученное материальной частицей на нтором этапе.
Последовательность настроений для второго этапа проиллюстрирована на рис. 30 значками, где в нружке цифрой указан номер операции построения. Аналогичные построения воспроизводят для остальных участков деформирования. Через полученные точки проводится криаал 8, которая вы. ражает характер использованил за. паса пластичности Ч' для рассматринземых материала и программы нагруженил. Орднната точки пересечения пеппендикулярэ, восставленного от оси Ч' при значении Ч' = 1, и крниой 8 определяет значение разрушающей интенсивности деформацви «2, 1.!а кривых 2 и 3 момент разрушения показан значком о Зависимость в = е (К) следует апре. делать в области наиболее вероятного разрушения деформнруемого объема.
Для осадки и высадки такой золой лвляется элемент свободного контура деформируемой части заготовки в области экваториального сечения «бочки». Определение зависимости е = е (К) для высадки с достаточной точностью можно осуществить, используп экспериментально-аналитический метод Г. А. Смирнова-Аляева. Рассчитанные по результатам измерения искаженной деформацией координатной сетки ве. личины К и е для различных отношений йо)«(о предстаплены на рис.
31, б и 32, б. Для установления свлзи между локальной интенсивностью деформации в зоне веролтного разрушенил а и относительной деформацией Ай высаживаемого объема — необхо. йо димо располагать зависимостью а = = ь (Ьй(йо), где Ай — разинца между высотой йо аысаживаемой части образца до высадки и высотой 6 ее после высадки. Состояние поверхности деформирующего инструмента н смазка были одинаковыми длл всех образцов. Длп различных вариантов высадки ш)тенсинность деформации имеет слабую зависимость от отношения йо«(о, а показатель К существенно зависим от этого параметра. Наиболее «жесткне» значения показателл К соотвегствуют отношению йо)((о, близкому к единице. Однако это не йозволяет сделать однозначного заключения о кеобходимостя использования при высадке заготовок с болюпими атно!пениями йзп(е, так как в последнем случае при более «мягких» схемах напряженного состояния при высадке голонок одного 1«того же объема требуются большие деформации.
Окончательный вывод об оптимальности того или иного процесса высадки можно сделать )олько после прогноза разрушения. Разрушение прн высадке прогнозируется по следующему алгоритму. 1. Для рассматриваемой схемы высадки по соответствующим полученным на модельном, пластичном материале, диагРаммам е =- е (К), е = е(бйдйо) и расс ппанным значениям Ай)йо и йз(бо определяю! значения Кн и Км в начале и а конце деформированил, а также интенсивность деформации е„ в элементе, расположенном в зоне наиболее вероятного разрушения.
2. Выбирают соответствующую де. формируемому материалу диаграмму пластичности ар = ер (К) (рис. 33). Если она отсутствует, то ее следует построить, подобрав методы испытаний, обеспечивающие соответствие значений Кн, Кн, ро для испытаний н анализируемого йроцесса. При этом интервал изменения показателл К а испытании должен перекрывать значения Кн " Кк.
3. Выбирают соответствующий критерий разрушения и рассчитывают степень использования запаса пластич. ности в анализируемом процессе, используя данные пунктов 1 н 2. Лаимее. Определить «тепень к«пользе. зззкз запаса плзстачкостм Че прк козодноа зы«здке головки боот« го двум зз. кзотом теззодогиз. Исходные дзизые. ерзыа заразит: зы«отз зы«зжкзз«моа чзс«к заготовки ае, = 19,2 мм; да«мета аа е -аа -1 а яг З«аа а»У»е а) 4 Рзс.
32 Зззмсимостне= е(К)(о) зе= 'ааэ, = е а †) (а) з зоне зкзззоркззьмоео «е- (А„) чеки» бочки орм зысадке дзз ааззкчзыз а. за«чеков пар«метр« и, ззгоеозкь аы = !2,92 мм; Аз,га„ = 1,З. Второй .ырзззг а«, = !«,бб мм; аы = !«,ба мм; А,»1(ы - Н к ое1чзз зы«озз зысз1кеазоа е, ловки !н = а, з мм (рос. 34).
аа, !9,2 — б Отзо«отед»коз о«з «з — ' =. — ' = О,тл дзе оорзого зер ~ .'з зы«здкз; аь, 1«,бз — з — = О,С2 ддз зтороео З«з !(,бб ззркззтз зы«здкк. нз доз«ромме с = е (аюь,) з е - — — з ()О («м. Рз«. 31), соотзет«тзующ«а сзеые деформкрозззкз — зь1«здкз, »ос«!лодзем ОЕРПЕЗДЗКУЗЗР КЗ ЗЗЗЧЕЗКЗ ЬЗ(З, = 0,7«. Из точки еео пере«ечезоз д с кривой ! дзз значения аНа, =. 1,5 проводим зизк1о, пзрззлезьзуы осз абсцисс, до ез пересе!озал с крззол !', опеедезеззоа Лзе знз ч«низ Ь„'а, = 1,З. Отрезок «Раааа !' (зыд«лоз зз рис. 31, е тол«гол дкззея) между е =- а з звзчемзем ед, «оотзетстзу1ощзм точке и рсоечеоиз е, будет Рис. За. Диаграммы оза«ткчзо«та« ! — «рмко-железо; г — столь Ота! а стол» 12ХНЗА; « — сталь 20; а сталь 35 ШТАМПОВКА НА АВТОМАТАХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СМАЗКИ ПРИ ВЫСАДКЕ 233 232 ээ= (хф ф =ю л,=л хзрэхтсризоээть зэзясячость з = с (К) Ххя зазы эсроятяаго разрушения оря эысолхс головки болта с Ь,(хл = 1,б я атэослысэьш й дсформзяясй ЬЬ)эл = 0,74.
Аяээося|зо, саотзстстэующую зэзясямость получим я Аля старого ззрэзятэ высадки )ао кривой 3' (рэс. 31, а) зыдсэсяэ халс|ой хояэсй 1. Зхя зэзясямосхх представзеоы аэ рос. 34 «ризымэ / э 7. По рхс. 33 выбирают хээсрзмму аээсхэчностя Ахя стали 33 (хрязэя Л).
Тэк кзк хсходязя озформэцяя з рэссмэхрияэсмам случае графическая, то яспалюозэть грзфэ ~ссхяйт метод более пслссоабрэзяо. Па этой мсчалякс аостросяы зэзэсямастя Ч", = Ч', )( х н)п чх, = ч", (с), (кразыс 4 э л), яз которы~ следует, что стсясяя ясоаэьзоэзш я зэязсэ ал ютяч осто з мо ят зззср ззряэяхаз, Нз крязых 1 — 7 момсят рззрушсняя обазязчся *, э рэзрушэющяс яятсясяээастя Асформзком сдвиг» абозэзчсяы ер, ср, 1' Практически бааса удобно прагяозя.
ровать рэзруысяэс чсрсэ «ряхячсскую ,ЛЬ р асэдху1 — ) . С чтой исхью дэя вере. ~ Ьч хада ох расс|ятэяхых рззрушзющэх яятсясязмасссй дсфармзэяа ср я яхр к рзз. ЬЬ р ГЛЬ р руа зющям асздкзм 1 — ) м / — ) хспальзаззяы зззясимастя е = х ( †) ЬЬ. (Ь,) (крязыс б, 7 яэ ряс. 34) Аэя соатзстстзующхх змзчсяэй Ьагдс Рззрушэюашя асздкз Аэя асрзого ззрмэятэ высадки окззэльь эзсь больше, чсм Лая зтаросо )( — — 1Р Ьэ У1 о,вй > о,т = ( — )Р1. ЬЬ 4. ЖИДКИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СМАЗКИ ДЛЯ ХОЛОДНОЙ ОБЪЕМНОЙ ШТАМПОВКИ И ВЫСАДКИ НА АВТОМАТАХ шсяэя фармоабрэзозээяя голазкх баххх дэя обоих тсхэаэагэчсскях процессов одяяэхазы и составляют 'Р, Чс, 0,3.
Неблагоприятная схема йэпряхссяяога состоямяя для второго варианта высадки поэиоспяо «омасясярустся мсяьшсй асадхай, ясабходммой для обеспечения дс. формзиям зэготоэкм Аа заданной высоты. Продолжая построения, мо>хяа осущсстэмть арогяоз рэзрушзймя Аля обоих Для холодной объемной штамповки н высадки стальных деталей на авто. матах наиболее эффективно и часто Известные критерии деформируемо- сти позволяют предсказать момент Рмс. 34, Стсмсмь мсмозьзаээяая «хэ тмчмостм прм высадке головок болта; 1, 7 — орогрзммы азгрумсяяя з зкзэторяэльаай зама яазсрхяостэ бачки» эысзжхэзс Ь, май головки болта дхя — ' 1,3 о 1,0 саотэстстзсмэа; 3 — дяэгрэммэ плэстичмастя щ стали 33; 4, 3 — зззясямостя стспсяя ясо льзозэккя ззазсз пластичности Ч' от е; 4, Гм 7 — зэээсммостэ з е ( —,) АхЯ Ьлбэ = (,б Я 1,0 соотзстстзсхмо; Э момент х э рззрушсзяя; (х — казах фармообрэзоээяэя головок балла; О, ° — зхсасрммсятзльямс ЬЬ Ь, зязчсмяя — э момент рэзрушсаяя прм высадке зря — ' 1,0 м1,0 соотзстстзспяа; Ь, а — первый эзрязит зысздко; б — второй вариант зысздкя; з — голазхэ болта пасло высадки ао абаям зэрээятэм разрушения.
Наряду с этим важно знать, в какой мере следует использовать запас пластичности деформируемого металла, чтобы в сочетании с последующей термической обработкой обеспечить в изделии высокие эисплуатационные свойства. В проведенных Г. А. Навроцким и В.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
