Spravochnik_tehnologa-mashinostroitelya_T1 (550692), страница 128
Текст из файла (страница 128)
Точность диаметральных Размеров отверстий пры окончательной (чистовой или тонкой) обработке на агрегатных станкак соответствует б-8-му квалитету. При атом в сравнимых условиах точность обработки деталей из алюминиевых сплавов ыа один квалнтет выше, а иэ стали на один квалитет ниже, чем прн обработке чугунных деталей. ' Обработку отверстий жестко закрепленным инструментом с направлением выполняют по нескольким вариантам (табл. 3). При ырименении ружейных и эжекторных сверл (глубокого сверления) для отверстый диаметром 12 — 30 мм обеспечивается точность 7 — 9-го квалите. та, и необходимость в многопереходной обра- Рас.
39. Схемы айуайатка атаев«тай е а»ну»влезаем вветуумаата вуа влаааалпеы аеевавпша «е шааадшым «тамга: а а 6 — направление во вращающихся втулках — ааатветстзелпо одноопорное н двухопорвае; в — аапуавлевве в неподвлжлай втулке борштавгв типа «акальзлщая втулха»; ! — шпввделгл 2 - плавающий патрон; 5 — люват; 4 — вращающвеса втулка; 5 — борштаага тала «акользшпаа втулка»; б — неподвижная втулка 3. Технологические варианты обработки отверстый жестко закрепленным инструментом с направлением и обеспечвваеммн квалвтет точиостл диаметра отверстии П р п меч а иле.
Технологпчаскае переходы, применяемые лл» 1-га а 2-га варааптоа обработки, обозначены «+». 476 окранотка дкталкй нл лгркглтных станках и автомлтичкских линиях Примечании: 1. 8 числителе приведены квалитеты точности диаметральных размеров, в знаменателе-степени точности формы отверстий по ГОСТ 24643-81. 2. Более грубые ккалитетм и степени точности формы относится к обработке заготовок из стали. ботке отпадает. В связи с незначительыым уводом оси отверстии (5-10 мкм па 100 мм длины) прыменить метод глубокого сверлеыия наиболее целесообразно длн обработки длинных отверстий (при 1> 54).
Точность обработки отверстий прп плавающем соединении инструмента со шпинделем станка зависит от конструктивного варианта узла направления (табл. 4). Точность диаметральвых размеров отверстый от 50 до 250 мм при растачиванин без направления инструмента соотиетствует 7-му квалитету (прн диаметре меыее 50 мм — несколько грубее).
Отклонение формы отверстий (конусообразность и овальность) составляет Гб мкм для отверстяй диаметром 1Π— 18 мм, 14 мкм для отверстий диаметром 30 — 80 мм я 20 мкм длн отверстий диаметром !80-250 мм. Течыость располож евин исай отверстий у обрабатываемой детали обеспечивают соответствующим расположением осей шпинделей станка от техыологнческих баз. Наиболее податливым звеном технологической системы при обработке отверстия является инструментальнаи наладка, состошцая из режущего и вспомогательыого инструментов.
Расточные борштавги с резцами и осевме инструменты, используемые без направлеыия или с направлением во втулках приспособления, прн расчете отжатий рассматривают как балли, работающие при определенных схемах закрепления и натруженна. Влияние другых элементов технологической системы на упругие перемещения оси отверстия учитьпшют экспериментальыыми коэффнциеытами. Кроме этого на точность расположеыия осей отверстий влияют геометрические погрешности станка, погрешности установки заготовок дпя обработка, тепловые деформапии технологической системы. Все эты погрешности формируются с учетом схемы и реальных условий обработ- Обработка отверстый жеспсо закрепленным инструментом с яаиравлениеы Пвэвцвеиное отклонение осп отверстия определяется двумя слагаемыми: геометрическим смещением Лт оси инструмента и упругими смещениями А„в технологической системе (рис.
40): мсм мт + му (1) Геометрическое смещение оси инструмента зависит от зазора в сопрюкенни инструмент — сменная втулка, от смещениа осей шпиндели и постоянной втулки, радиального биения инструмента и других причин. Геометрическое смещение оси (см. рис. 40,б) достигает наибольшего значения в концевом сечении инструмента; г)т = игЯг(0,5+ — ~, (2) (вт / где 1, — длина вылета инструмента за торец втулки, мм; 1„— длина направляющей втулки, мм; л, — коэффициент, учятывающий вливние ыа смещение инструмента зазора н сопряже- 4.
Точность обрабеткв отверстый после растачааашев с иаирииленяем ввструмеытв в при плавающем соедннеыни инструмента со шпинделем ставка многОэтнструвэинтнан ОБРАБОткА кООРдиниРОБАнныи Отвкрспсн Рпе. 4О. Олены епределепев епслыывпа с а — поэипнаннае отклонение аси отверстии па ГОСТ 24642-81; б - геаметрячаакае смоленке оси; и — упругое смыневие аси; г — изменение глубины резания; Л вЂ” расстояние мепду реальным и нампнвльиым расположением элемента; б — нармируемыя участок гм г б г) ния постоянной и сменной втулок и эксцеитриситета последней; принимают и, = =1,1 — для сверления и зенпероваиия; п, = = 1,2 — для развертывания.
Начальный зазор 5, опредеплетсл выбранной посадкой сопряжения (табл. 5). Под влиянием обратной конусностн инструмента зазор 5, увелячивается при переточках зи период по- 5. Нвчальсвяй зазор Яс между втулкой и ввсгрумевтом Допуск (мм) на внут- раниия диаметр втулки исполяения и и а о с сь а а„ с Ф и па ип с а пп и с' с» о*х а .и с х а, а с х са оа Ап с л а ай по оп а за с ха бй «о Я с хо с а х о о ив а а л о ~! ппп ~1 апп — 0,022 6 — !О +0,03 60,014 +0,015 +0,005 52 37 33 21 !4 +0,035 + 0,016 +0,02 +0,008 16 39 27,5 10 — 18 — 0,027 62 47 +0,033 +0,01 + 0,045 +0,022 60,025 1О 38 бб — 0,033 1О 58 18-30 34 Свер- ление +0,01 22 50 78 +0,039 +0,012 +0,015 +0,023 +0,03 45 78 !2 30 — 50 — 0,039 69 1О 39,5 +0,01 56 23 89 10-18 — 0,024 Зенке- рона- ние +0,035 +0,016 60,02 + 0,008 40,003 4.
0*008 59 3 375 32 16 26 17,5 и л Ю~ с$ ь с'а х "а ай гйх лного износа инструмента и по длине рабочего хода пры находом рабочем цикле. Обратная конусность инструмента регламентирована (табл. 6); запас длины 1, инструмента на пере- точку можно ориентировочно принимать по табл. 7. Уиругсм отжатия Ьу и технологической аистеме происходат под влиянием неуравнове- Значения ЯС (мкм) для втулок исполнения 478 оввдвотка дхтдлкй ид дп кгдтиых стдикдх н двтомдтнчкских линиях Прададжеаае таба. 5 Допуск (мм) пв внут- реяяяа диаметр втулвя ясполяеяяя оо о'о хо си в ах ой о о.
Ю о, Зпвчепяя 5! (мкм) для втулок ясполпевяя Я с хо о йо с о ос Ь. хо а ой с о ос ч с хо с о М о со оо о со сс о о оо *с 5! сс х Х! р +0,025 +0,004 +0,01 +0,01 63 10 22 36,5 32,5 48,5 !8-30 -0,03 40 !О 55 75 Зеике- рова- иие 75 86 12 23 43,5 54,5 30-50 — 0,03б + ~,03 .1- 0,~04 бб 47 1О 38 25,5 +0,02 +0,003 +0,008 +0,008 10 — 0,0 09 10-18 18,5 29 17 40,025 +0,01 40,0 04 +0,01 22,5 — 0,01 !8-30 10 12 35 20 Развер- тыва- ние 40,03 +0,01 +О, 004 + 0,011 30 — 50 -О,О!2 26 13,5 10 П Риме чввиа: 1. ВеРхнее откдопеиве лввметРв инстРУмента Равно ЯУдю. 2.
Радявльпое бяеяяе по леяточхвм дав сверл диаметром до 1О мм — 0,08 — 0,12 мм; ев. 10 мм — 0,12 — 0,16 мм, двя зепверов дявметром 10 — 18 мм —,ОД4 мм; диаметром 18 — 30 мм — 0,05 мм, диаметром 30 — 50 мм — 0,06 мм. Рвлявльиое бяеяие рвзвертов диаметром до ЗО мм — 0,012 — 0,025 мм; диаметром св. 30 мм — 0 О! 5-0,03 мм. тс ШПЮЩЕЛЯ От 1, ДО вв (НЕРаВНОМЕРИОСтЬ ПРИ- пуска) равно удвоенной величине смещения осей о, ио,:1,— г, 232; шенных сил, возникающих при снятии неравномерного (эксцентричного) припуска (см. рис. 40,г). Неравномерность припуска на обработку обусловлена тем, что ось О, отверстия заготовки, установленной для обработки в данной позиции,не совпадает с осью О, инструмента, Изменение глубины резания при одном оборо- м 2~м (3) ГДЕ 2(вр — СМЕЩЕИНЕ ОСИ ОтВЕРСтнд ЗаГОтОВКИ 7.
Длина 1, (мм) инструмента иа иереточку б. Обратиав ковусиость (мм) инструмента ва ллиие 100 мм с с, с О й се щ.'"$ о е с и с. о +0,033 +0,01 +0,045 о 0,022 +0,039 +0,012 +0,05 -1-0,023 мнОгоинстРумксстнля ОБРАБОткА кООРдиниРОБАнных ОтВИРстий 479 относительно технологических баз, остаашееса после предшествующего технологического перехода (пля первого перехода обработки это погрешностсь имеющаяся у заготовки); Ь вЂ” отклонення размеров мелку осью шпинв деля и базовыми элементами позиции (см. размеры р р„р на рис. 38); Ье„— погрешность установки заготовки для обработки.
На Ь„впаяет упругое отжатие Ь„„инструмента, а влияние упругого отиатия Ь„, кондухторной плиты учитывают коэффициентом лз. Для типовых кондухторных плат агрегатных станков с иесткостью 2=(6+ 8)10в Н/мм коэффициент лв = 1,4+ 1,2. При этом Ь„= лзЬ„ (4) Упругое отиатие Ь„„инструмента определжот из условий изгйба инструмента под действием неуравновешенных сил — радиальной ЬР, и тангенпиальной ЬР,.
Рассчитывают равнодействующую ЬРя неуравновешенных снл, действующих в диаметральной плоскости: ЬР„=)с)ЬРЗ ч- ЬРЭ. Действие осевых сил Р, н ЬРм учитывают коэффициентом л,. По расчетной оценке н, = 1,38+ 1,42. Упругое отиатие (мм) инструмента в концевом сечении 11Р !в Ь„„=л, (5) где Е! — изгибнаа жесткость инструмента; Е, Па; ! = ОР; )С вЂ” диаметр инструмента, мм. Экспериментальный коэффициент с: 0,011 для сверл; 0,026 дла разверток; 0,018 для зенкеров с числом зубьев )) = 3; 0,023 для зенкеров с )1 =4.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
