справочник (550668), страница 46
Текст из файла (страница 46)
4.6). Опппеальнея температура закалки составляет 780 С; после такой закалки бронза характеризуется мелким зерном, хорошей пластичностью и высоким уровнем упрочнения после старения. Скорость охлаждения при закалке должна быль значительной (в воде), поскольку при замедлении охлаждения происходит высокотемпературный распад твердого раствора с выделением, особенно по границам зерен, мелкодисперсных частиц. На рис. 4.7 показано изменение свойств бериллиевых бронз в зависимости от продолжительности старешп при 320 н 340 С. Представленные зависимости позволяют выбрюь оптимальный режим старения по основному показателю — пределу упругости оц<щ. Ниже приведены температуры и продолжительности оптимальных режимов старения бериллиевых бронз: БРБ2 БРБНТ1,9 БРБНТ1,9М БРБНТ1,7 320 С,4-5ч 320 С,4ч 320 С,5ч 320 С,5ч 340 С, 1,5-2 ч 340 С, 2-3 ч 340 С, 3 -4 ч 340 С, 3 ч БРЫ,5 Режем!...
320 С,Зч Ревим2... 340 С,2ч 23! уровень упрочненил бернллиевых бронз повышается при использовании ступенча-'" того старения сначала при более низкой (2!0 С, 1 ч), затем при более высокой температуре (340 С), 1,5 ч для бронзы БРБНТ1,9 и 2 ч для бронзы БрБНТ1,9Мг. Такая обработка способствует получению более высокодисперсной структуры, чем прн обычном старении, что и обеспечивает повышенный предел упругости.
Тек, если после обычного старения бронзы БрБНТ1,9 предел упругости полез = 570 МПа, то после ступенчатого— ок,ш 620 МПа. Кроме того, после ступенчатого старения возрастает и релаксацнонная сюйкость примерно на 5-7%. Помимо ступенчатого старения для повышения уровня упрочнення (предела упругости) используют динамическое старение, т.
е. старения под ншрузкой, прилагаемой в том же направлении, что и в условиях эксплуатации изделия. Оно оказывается наиболее эффективным после основного старения и поэтому по существу является динамическим достарнванием. В частности, если после старения бронзы БрБНТ1,9Мг при 340 С, 3 ч провести достаривание прн 200 С, 1 ч под напряжением ! 000 МПа, предел упругости окнш возрастет с 750 до 1080 МПа при увеличении деформации ползучести, возникающей под действием ншрузки, что следует учитывать при назначении этого режима для упрочненил конкретных изделий.
После динамического старения приблизительно вдвое возрастает релаксационнвя стойкость изделий из бронзы. Ь .10', 56 8.10' 4 (о,/оо) 100 56 120 92 88 40 гв 1Ов, с 1 Ь 10с. 56 30 о пМПа 800 20 1О 232 20 60 100 г, С 0 Рис. 42. Температурные зависимости рслвксацнонной стойкости ц,/це (/) и остаточной деформации (П) бсриллисвых бронз БрБ2 (/), БРБ2Мг (2), БРБ25 (3), БРБНТ1,9 (4), БРБНТ!,9Мг(5), БРБНТ1,9МгФ (6) зв 1000 ч прн цс-- И с ка и старение по опгимвшгым режимам 0 0 400 500 600 а, МПа Рис.
4.4. Зависимости деформации ползучссти Ь за 500 ч (/) и ее скорости г„(И) бронзы БРБНТ1,9 при 20 (/), 100 (2) н 150 С (3) от приложенного напряженна ц 0 100 200 300 400 т, ч Рнс.4.3. Временные зависимости деформации ползучссти Ь броюы БРБНТ1,9 прн 20(/), 100(2) н 150 С (3) после закалки и старении при 300 С, 3 ч [5): /- ос- -0.8оащз= 500 МПв; П- ос ощщ 620МПа; И/-ос=1,2оеап=740МПа 400 4 б 104 105 Р/.10 „„ Рис. 45. Сопротивление усталости бериллиевых брою после закалки н старснив по оптимальным режи- мам: / — Бр82; 2 — БрБ2,5; 3 — БрБНТ1,9; 4 — БрБНТ1,9Мг Рз, мкм й)33 мкм 30 з Ом м 20 оо, 25 15 10 1 Н)10,1 5 380 710 730 750 770 730 г,'С 700 720 г,'С и б Рис.
4.6. Влияние ранима закалки на струкгуру и свойства бериллиевых бронз: а - зависимость вспнчнпм зерна а-твсрлого раствора от времени вмлсржкн п температуры закалки: б — зависимость $пзнко-механических свойств от тсмпсратурм закалки (после старспнв прн 320 С, 4 ч):! - БрБНТ1,9; 2 - БрБ2,5; 3 — БрБ2,5; 4 — БрБНТ1,7 Максимальный уровень упрочнсния бериллиевых бронз достигается в результате НТМО, технология которой завпочастся в закалке, холодной пластической деформации и старении. Пластическая деформация после закалки увеличивает прочностные характеристики, но при этом повышает удельное электрическое сопротивление (табл.
4.23). Таблплл 4.23. Влияние стеиемн обматнн прн холодней плпспгчесней деформации нв снейства бернллнепых бронз БрБНТ(,9 (в числителе) и БрБ2 (в знаменателе) 233 оопп, МПа оелш, МПв НЧО,1 НЧО,1 3ОО 10,5 2ОО О 2 4 т, ч О 2 4 т, ч е б Рис. 4.7. Зависимость физико-механических свойств бериллневых бронз БрБНТ1,9 (1); БрБ2 (2); БРБ2,5 (3); БрБНТ1,7 (4); БрБНТ1,9Мг (5) от продолжительности старениа при 340 (а) и 320 С (б) После деформации почти вдвое ускоряетса процесс старения, а уровень упрочнення возрастает тем больше, чем выше степень предшествующей деформации (рис. 4.8).
Уровень упрочнения повышается еще выше при использовании в цикле НТМО ступенчатого и динамического старения, режимы которых праатнчески те же, что и для недеформнрованных брои ь В свази с дороговизной бериллиевых бронз и определенными трудностями, возникающими при их производстве, созданы безбериллиевые пружинные сплавы: камелии, № 156 (нли ЛАНКМц, ГОСТ 17527-86), камелем, № 538, № 131, также упрочняемые в результате закалки и старения либо НТМО. Из них наиболее высокопрочные сплавы По данным А.И. Чнпнженко:, З.М.
Иедлннской сплав после закалки и старения имеет аслан = = 400...410 МПа, а после закалки, обжатия со степенью 40% н старения — своп 800 МПа; кроме того, у него более высокая релаксвпнонная стойкость, чем у Л62 н БРОФ4,5-0,25. 234 оелш МП« ее ел. МПа О ! 2 З 0 2 4 нчо,! нуо,! зоо 0 2 4 т, ч 0 1 2 3 т, ч Ф б Рис. 4.8. Влияние продолжительности старения прн 320 (а) н 350 С (б) на свойства О«рилли«вой бронзы БРБНТ1,9 (1, 3) н БрБНТ1,9Мг (2, 4) после закалки (1, 2), а также после закалки н холодной пластической деформации с обжатием 35 Зь (3, 4) 131, 538 и камелон, созданные в инсппуге «Гипроцветметобработка» на базе систем Св-)41-А) н Сп-2п, дополнительно легироввны хромом, марганцем, кремнием, ванадием и магнием.
После упрочнлющей обработки, особенно в цикле НТМО, онн характеризуются ценным комплексом свойств, важнейшими из которых являются теплостойкость (табл. 4.24) н коррозионная стойкость (табл. 4.25). Сплавы 131, 538 и камелон рекомендуются взамен бериллиевой бронзы в условиях службы упругих элементов прн температурах до 250 С с хорошей коррозионной стойкостью !!). В том случае, когда упругие элементы должны работать при более высоких температурах и в агрессивных средах, предпочтительно применять высоколегированные аустенитиые пружинные сплавы. К группе пружинных относятса латуни и бронзы, упрочняемые в результате применения холодной пластической деформации и последующего дорекрнсталлиза- 235 ционного отжига (табл.
4.26), во время которого в сплавах помимо преобразования субструктуры происходят процессы перераспределения атомов компонентов с образованием либо дисперсных частиц избыточных фаз, либо микрообластей с более высокой степенью упорядочения и концентрационными отклонениями от среднего состава. Таблица 4, йб. Изменение саейста пружинных силаева' в результате хелелией иластическей лефермацнн ак !СО% р янчо ! р 1О,Они НЧО, ! анчо,! 4,5/5,52 5,2/6,20 6,3/7,50 8,1/8,65 1 1,О/1 3,0 26,0/27,5 25,5/24,6 Примечание.
В числителе указаны значения после отжита, е знаменателе — после прокатки с сбжатием на 80 %. ' Составы сплавов привалены в ГОСТ 5 О! 7-74, ГОСТ 18 175-78 н ГОСТ 492-73. В процессе холодной пластической деформации резко возрастает упрочнение сплавов, но при значительном снижении нх пластичности. Поэтому нз таких сплавов после пластической деформации можно изготовлять упругие элементы простой формы — плоские пружины, получаемые чаще всего путем вырубки из листовых полуфабрикатов, нлн витые пружины, для которых используется проволока. В 'процессе последующего дорскрнсталлизационного отжита по оптимальным режимам (табл.
4.27) сильно возрастают релаксацнонная стойкость (табл. 4.28), предел упругости, сопротивление усталости; Таблица 427. Оптимальные режимы отжита и свойства ирухоиииых сплавов на есиеве меам соли еолм соо~ р.!С .Они НЧ0,1 Рожам отжиго 8,0 Примечание, Исхолиссссстоянис-холодискатаиоессбжатием60%.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
