Учебник - Технология и автоматизация листовой штамповки (1246233), страница 69
Текст из файла (страница 69)
8.10, б). Это облегчает контроль детали после ее изготовления. Полуоткрытые несимметричные полые заготовки следует проектировать с учетом возможности спаренной вьпяжки с последующей разрезкой заготовки на две части (рис. 8.11). Прн вьпяжке заготовки Збб сложной конфигурации необходимо предусматривать технологические базы для ее Фиксирования. Края отверстия в е> в> дне и Фланце не должны выходить на скругленные кромки детали (рис. 8.10, а).
П и становке размеров следует указывать внутренний или пари у конт оли ружиый диаметр в зависимости от того, какои диаметр р ру- пию с исходной Шероховатость поверхности детали по сравнению шероховатостью заготовки ухудшается на 1...2 интервала параметров шероховатости,точностькруглъухдеталей— " — 12...14-й квалитет.
Технологичность деталей, получаемых при вытяжке с утолением и комбинированной вытяжке. Толщина стенки должна бъпь меньше исходной толщины лщипы металла. Толщина дна несколысо меньше исход- е по е постоной то олщины металла или равна ей. Толщина стенки по длине п от аккаю. янна либо равномерно или ступенчато уменьшается т дн р кв атным прямо- Поперечное сечение детали может быть круглым, адр ный н с сопряжения дна со стенкой г л 0,5л. Необходимую ов, чем и и обычвысоту де тали достигают за меньшее число переход, р ной вытяжке.
й з ана Наиболее технологична такая деталь, в чертеже которой ад толщина исходной эаготовуси (листа, ленты), т.е. дна, а выбор тотцины стенки представлен технологу. Это позволяет создать экономич(операций) вьпяжки, так и по расходу р мате нала. Технологичной конструкция удет и в б и в том случае, когда задана только толщина е еляет олщину дна из укаэанных соображений определя стенки детали, а то ют в том технолог, ехно Т логичность конструкции тахже ловыша м апазоне лщину стенки или дна задают в некотором ди случае, если толщину т ы, заложен- (и технолог их окончательно уточняет).
Такие параметр ичь п и оптимально ные в конструкцию детали, позволяют достичь при о 367 Рис. б.!К Геоыстрические пврвиетры Форму- еыыг влсыентов выбранных степенях деформации отлеж ношения высоты детали х диаметру за две операции комбинированной вытяжхи до 10. Шероховатость поверхности наружных стенок соответствует параметру 7са = 0,32...0,08 мкм (для исходной поверхности листа после холодной Леду восв гогу прокатки !га = 2,5 мям). При вытяжке с угонением получают точность поперечных размеров в пределах 6...9-го, при комбинированной — 8...10-го квалитетов.
Технологичность деталей, получаемых формовкой. Для предупреждения разрыва металла при Формовке необходимо, чтобы относительное удлинение выбранного для детали металла, возникающее в этом процессе, удовлетворяло условию (1, — !)Н к 0,756, где 1, и 1 — длина сечения формируемого элемента и длина того же участка до формовки; б — допускаемое относительное удлинение при растяжейни. Геометрические параметры поперечного сечения формуемых элементов представлены на рис. 8.12. Уменьшение толщины может достигать 50 %, Большая высота или меньшее угонение могут быть получены при выполнении формовки за несколько переходов.
Взаимное расположение элементов должно быть таким, чтобы было меньшее влияние друг на друга зон деформации металла„ прилегающих к Формуемым элементам. Обычно расстояние между двумя формуемыми элементами должно быть более удвоенной ширины отформованного элемента. Расстояние от края элемента до края детали не должно быть менее Зг. Геометрические параметры формуемых элементов и их значения даны на рис. 8.12: )у к Зу, Я в 4в, г в 2в, А х ЗЕ. Для исключения операции обрезки после формовки круглых элементов вблизи края детали предпочтительнее исходный контур заготовки задавать концепгрично контуру Формуемого элемента, а полученный контур детали не определять размерными параметрами Рис.
8.13. Рекомендуемое (а) и осрекоыендуеыое (б) Рвсослоиснлс псптрв Формовснсего углубление относительно контуре детвли (Рис. 8.13) из-за смещения материала к Формованному нтил ввгвгтсвнн кент ву улуементу, так как при этом о) получают переменньуй радиус наружного контура. Шероховатость поверхности формованных ребер элементов ухудшается на 1...2 интервала параметров шероховатости по сравнешпо с исходной. Технологичность деталей, получаемых атбартовкой.
Радиус отбортовки с целью преу~преждения появления отпечатков его на детали должен быль в пределах г х (2...4П, Меньшие значения соответствуют более пластичному металлу. Выбору борта должны назначать с учетом допустимого коэффициента отбортовки. Н = 0,5(Р, — с!) ь 0,43)1 + 0,72у (рис. 8.14). Толщина борта по высоте неодинакова вследствие утонения при растяжении. Толуцина детали по образующей отбортованного отверстия уменьшается на 20...30 %. Размеры следует проставлять в соответствии с рис. 8.14.
Большую высоту борта за одну операцию можно получить при отбортовке дна заготовки, полученной вьпяжкой, или при отбортовке сутонением стенок. Высота борта в последнем случае равнаН, =-Н+ Рис. ЗЯ4. Геометрические пвреиетры отбортовки плоской свготовки (о) и звгатовки, полученной вьпкилой (6) Збб ч О,51Ыг, -- 1)1Н вЂ” й,), где з, — толщина стенки борта, предельное збн достигаемое за один ход, равно 2..2,5; ˄— часть стенки борта, не подвергаемая утонению. Шероховатость поверхности борта хуже исходной на 1...2 интервала параметров шероховатости. Точносгь поперечного сечения изготовленного борта размерами до 500 мм находится в пределах 11..!б-го квалитетов.
Технологичность дгтолей, нолучаечых обжимом. Наибольший перепад соотношений диаметров детали при обжиме определяет . допустимый козффициент обжима в соответствии с принятой схемой ' процесса. На участке входа в матрицу заготовки радиус свободного изгиба равен о,з Кь, > 4о„(! - сова) а на участке выхода заготовки нз матрицы при образовании цилиндрического участка после обжима с целью предупреждения образования краевого эффекта следует принимать радиус не менее радиуса свободного изгиба: уо 5 2з1о а где о, — меридиональное сжимающее напряжение 1см.
раздел "Обжим" ); о, — — напряжение текучести материала заготовки. г и з,— толщина заготовки до и после обжима; а -- угол при вершине конуса матрицы; с1„- — диаметр матрицы обжима. Ориентировочно толщина после обжима равна ГР ~ч где Р— диаметр заготовки. Шероховатость полученной поверхности, не хоптактировавшей с инструментом, хуже искодной на 1...2 интервала параметров шероховатости, что в основном определяет величина зерен — кристаллов деформируемого металла заготовки, Точность в пределах 14-го квалнтета.
Технологичность деталей, лолучаемых раздачей. Наибольший перепад диаметров детали при раздаче определяет допустимый козффнциент раздачи. Радиус свободного изгиба на выходе с пуансона равен радиусу на входе в матрицу при обжиме. Толщина края стенки Г '5 21„ Шероховатость полученной поверхности хуже исходной на 1...2 интервала параметров шероховатости.
Точность — около 14-го квалитета. В.2. Точность лнстоштамнованных деталей и заготовок а2. =- ы.. ° ат, ° а2,, + ле„° й Т,, + й Т,, + й 2.е + г) 2, (8.1) Пластическую деформацию определяет не только процесс формообразования, но и результаты взаимодействия детали и инструмента после снятия деформирующего усилия, Упругое изменение размера зависит от упругой деформации разгрузки. Упругую деформашпо определяют на основании закона Общие положения.
Точность лисгоштамлованных деталей и заготовок зависит от большого числа параметров: механических характеристик, однородности свойств исходного материала детали и инструмента, схемы процесса и напряжений формообразования, геометрических параметров детали, технологических и др, параметров процесса. В обгцем случае размеры и их точность определяют систематические и случайные погрешности, возникающие в процессе формообразования и удаления деталей (заготовок) из штампа: пластические деформации, возникающие после снятия деформирующего усилия Ы; упругие деформации заготовки и инструмента Мч; температурные изменения размера заготовки и инструмента И„; износ инструмента гг1„.
форма исходной заготовки 1 "коробчатость", волннстость л др.) М„цогрешность размеров инструмента Ш;, базирование заготовки М„; случайные изменения указанных и другИх параметров ЛЕ,: 371 А.А. Ильюшина о разгрузке — деформации разгрузки прямопропорциональны напряжениям разгрузки, равным разности напряжений нагрузки и напряжений, остающихся после разгрузки. Для общего случая: Ы, = еЕ; (8.2) е = — (о. — ч(о, + о )]; 1 Е У е„= — 1о — ч(о. + 0 )]; 1 (8.3) е = — 1а — ч(о, - о,)], 1 Е где Š— размер детали в рассматриваемом направлении (х, у, з); Е, ч — модуль упругости первого рода и коэфФициент Пуассона; е„е,„ е, — деформации разгрузки и о„, о„о, — напряжения разгрузки. Температурное изменение размера детали определяют температурные изменения размера инструмента и непосредственно материала детали.
В некоторых операциях, в которых очаг пластической деформации невелик (напрнмер, вырубка, пробнвка, зачистка и др.), этой составляющей пренебрегают из-за незначительной ее величины. Температурные изменения размеров детали равны АЕ, = ~А|., ~ ° 1АС., ~, (8.4) ~~н 'и ~ (-'е ! т (8.5) где (/, — износ, соответствующий периоду приработки; Ц> — износ установившегося периода износа; 1 и 1, — соответственно величина пути где Ы, =- а,А(т, — т,); О2,, =- атцтт — т,); а, > аг — коэффициенты ч Л линейного расширения соответственно материала детали н инструмента; т, и т, — температура детали до и после деформирования; т,— температура инструмента в процессе деформнрования.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
