ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА 6.05.2016 (1220690), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Рисунок 2.4 – Схема расположения нагрузок от перегородок и

ограждающих стен на перекрытие типового этажа (нагрузки указаны в т/м.п.)

Горизонтальная ветровая нагрузка на ограждающие конструкции здания определяется в соответствии с [30, п.11]. Нормативное значение ветровой нагрузки, w, определяется как сумма средней w_т и пульсационной w_p составляющих:

w= w_т + w_p.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_т определяется по формуле

w_т = w₀*k(z_e)*c, (2.3)

где w₀ – нормативное значение ветрового давления для ветрового района IV (г. Уссурийск) = 0,048 т/м²;

k(z_e) – коэффициент принимаемый в зависимости от высоты здания и типа местности.

Из условия h > 2d  z ≥ h – d  z_e = h, т.е. z_e = 63 м,

где h – высота здания от отметки верха фундамента = 63 м;

d – поперечный размер здания = 16 м;

z – высота здания от поверхности земли = 60 м.

Выбираем тип С – городской район с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м; по [30, табл.11.2] для здания высотой 60 м над поверхностью земли k(z_e) = 1; по формуле k(z_e) = k₁₀(z_е/10)^2α = 0,4(60/10)^0,25 = 0,62; принимаем больший k(z_e)_max = 1.

В уровне 10 м над землей k(z_e)_min = 0,4.

с – аэродинамический коэффициент для наветренной стороны ограждающей конструкции равный 0,8.

w_{т, max} = 0,048*1*0,8=0,038 т/м²; w_{т, min} = 0,048*0,4*0,8=0,015 т/м².

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки определяется:

w_p = w_т *ζ(z_e)*v, (2.4)

где ζ(z_e) – коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по [30, табл.11.4], для здания высотой 60 м ζ(z_e) = 1,14; в уровне 10 м над землей ζ(z_e) = 1,78;

v – коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра для расчетной поверхности сооружения определяемый по [30, табл.11.6]; при ширине здания 80 м и высоте 60 м, методом линейной интерполяции определяем v = 0,575; на высоте 10 м от земли v = 0,8.

w_{p, max} = 0,038*1,14*0,575=0,025 т/м²; w_{p, min} = 0,015*1,78*0,8=0,021 т/м².

Нормативное значение ветровой нагрузки

w_max = 0,038 + 0,025 = 0,063 т/м²,

w_min = 0,015 + 0,021 = 0,036 т/м².

Расчетное значение ветровой нагрузки с учетом коэффициента надежности

w_max = 0,063*1,4= 0,088 т/м²;

w_min = 0,036*1,4= 0,05 т/м².

Схема горизонтальной ветровой нагрузки на поверхность стены показана на рисунке 2.5.

Рисунок 2.5 – Схема приложения ветровой нагрузки на поверхность стены.

2.1.4 Характеристики материалов несущих конструкций.

Таблица 2.4 – Характеристики материалов несущих конструкций

Из условия обеспечения сохранности арматуры, согласно [32, п.8.2.4], значения ширины раскрытия трещин, a_crc, _ult, приняты равными:

– 0,3 мм – при продолжительном раскрытии трещин;

– 0,4 мм – при непродолжительном раскрытии трещин.

Коэффициенты условий работы бетона:

ɣ_b2 = 0,9; ɣ_b3 = 0,85; ɣ_b5 = 1.

2.1.5 Выбор жесткостей расчетной схемы. Для моделирования колонн и балок принят модуль армирования «Стержень» (КЭ 10). Колонны приняты сечением 400х400 мм. Привязка к центру тяжести арматуры в колоннах к наружным граням сечения 40 мм. Коэффициент расчетной длины колонн L_y = 1.

Балки приняты сечением 200х400(h). Привязка к центру тяжести арматуры в балках к наружным граням сечения 35 мм.

Стены и плиты перекрытий смоделированы модулем армирования «Оболочка» (КЭ 44). Стены подвала имеют толщину 300 мм, выше относительной отметки «нуля» – 300 и 200 мм. Привязка к центру тяжести арматуры в стенах к наружным граням сечения 35 мм. Минимальный процент продольного армирования стен принят 0,05%.

Плита перекрытия над подвалом и плита покрытия имеет толщину 200 мм. Плиты перекрытий выше относительной отметки «нуля» - 180 мм. Привязка к центру тяжести арматуры в плитах к верху и к низу сечения 30 мм. Минимальный процент продольного армирования плит принят 0,05%.

Шаг триангуляции пластинчатых элементов 300 мм.

2.1.6 Создание таблицы расчетных сочетаний усилий. Основные параметры РСУ, а также расчетные коэффициенты представлены в таблице 2.4. Расчетные коэффициенты назначены в соответствии с [30].

Таблица 2.4 – Таблица РСУ

2.1.7. Расчет ленточного ростверка на свайном основании. После расчета здания по основным РСУ с помощью опции ПК Лира-САПР «Нагрузка на фрагмент», определяем вертикальные нагрузки от стен (Rz) и колонн (N) на фундаменты, а также моменты. Схема нагрузок на ростверк первой секции здания показана на рисунке 2.6 (схема нагрузок на ростверк второй секции зеркальна этой).

Рисунок 2.6 – Схема нагрузок на ростверк

Физико-механические свойства инженерно-геологических элементов площадки строительства отображены в таблице 2.5.

Таблица 2.5 – Физико-механические свойства инженерно-геологических элементов

Рисунок 2.7 – Схема посадки здания на инженерно-геологический разрез

Вводим исходные данные в ПК ФОК, формируем схему ростверка на свайном основании и наносим скважины инженерно-геологических изысканий на площадку строительства.

Рисунок 2.8 – Характеристики грунтов в ПК ФОК 2012.

Для ввода дополнительных расчетных параметров в ПК ФОК рассчитаем допустимые расчетные сжимающую, выдергивающую и горизонтальную нагрузки на сваю.

Несущая способность сваи на сжатие определяется по [31]:

(2.5)

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

Характеристики

Список файлов ВКР