ПЗ Скоркин (1192498), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

вышеK’ = 1,4 (стр. 21 [7]) – гладкий вал с обработанной поверхностью[ ] 1,4  30 18,75 кг / мм 2 .1,6  1,4Вариант 1K2K2 2МПР (MПK2 )2  0,75(MКР)  34,12  0,75 115 2  105,3 кгмВариант 2K2K2 2МПР (MПK2 )2  (0,7  MКР)  34,12  (0,7 115 )2  1162,8  6480,25  7643 кгмВариант 1dK2 3K232  MПР[ ] 332 10530 3 57,2  3,85 см1875  Вариант 2dK2 Изм. Лист№ докум.Подп.Дата332  8740 3 47,5  3,62см1875  ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист72Вариант 1АА 2МПР ( MПА )2  0,75( MКР)  201,5 2  0,75 115 2  50520,75  224,8 кгмВариант 2АА 2МПР ( MПА )2  (0,7MКР)  201,5 2  (0,7 115 )2  47082  217 кгмВариант 1dА 332  22480 3 122,1  4,96 см1875  dА 332  21700 3 117,89  4,9 см1875  Вариант 2Вариант 3K2K2 2МПР (MПK2 )2  0,45(MКР)  34,12  0,45 115 2  84,3 кгмdK2 3K232MПР[ ] 332  8430 3 85,87  4,4 см1000  АА 2МПР (MПА )2  0,45(MКР)  201,5 2  0,45 115 2  215,8 кгмdА 3А32MПР[ ] 332  21580 3 219,8  6,03 см1000  На рисунке 3.4 приведена схема нагрузки и диаграмма нагружениявала II при работающей передаче Ш1  К1К1К2 МКР 115кгм .Крутящий момент MКРОкружное усилие на колесе К1К12МКР2 1150  К1  11795Н,d0,195Радиальное усилие К1 при угле зацепления передачи   20 ,К1  tg  11795  0.36397  4293Н,Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист73К1Р z4АБМ кр15 01 0020 01 00ММи з г = 2 0 1,5к гми з г = 3 2 ,2к гмМ кр = 1 1 5 к г мРисунок 3.4 Схема нагрузки и диаграмма нагружения вала IIпри работающей передаче Ø 1  Ê1МПК1 4293  0,3  0,1 322Нм,0,4Вариант 1К1МПР 32,2 2  0,75 115 2  10955,6  104,7кгм,Вариант 2К1МПР 32,2 2  (0,7 115 )2  7517,1  86,7кгм,Вариант 1dК1 332 10470 3 56,9  3,85см,1875  Вариант 2dК1 332  8670 3 47,1  3,61см,1875  АМПР 201,5 2  0,75 115 2  224,8кгм,Вариант 1dА  4,96см - см. выше,Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист74Вариант 2dА  4,9см - см. выше.Вариант 3K1K1 2МПР (MПK1 )2  0,45(MКР)  32,2 2  0,45 115 2  83,59 кгмdK1K132MПР32  8359 333 85,14  4,4 см[ ] 1000  АА 2МПР (MПА )2  0,45(MКР)  201,5 2  0,45 115 2  215,8 кгмdА  6,03 смНа рисунке 3.5 приведена схема нагрузки и диаграмма нагружения валаII при работающей передаче Ш2  К2 (наибольшая нагрузка на вал) и соединенной с колесом К 2 муфты МСЦК2Р z4П2АБМ кр1 5020 02 00ММи з г = 201 , 5к гми з г = 4 5, 5кг мМ к р = 1 1 5 к гмРисунок 3.5 - Схема нагрузки и диаграмма нагружения вала IIпри работающей передаче Ш2  К2 и соединеннойс колесом К 2 муфты МСЦМUК2 Изм.

Лист№ докум.Подп.Дата4549,7  0,2  0,2 454,97Н,0,4ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист75[ ] 1.4    1,[ n]  k'  1  25  34 кг / мм 2 - сталь 45 (см. выше)[ n]  1,6k'  2 - вал со шлицами[ ] 1.4  30 13.125кг / мм 2 ,1.6  2Вариант 1К2МПР 45,5 2  0,75 115 2  11989  109,5кгм,Вариант 2К2МПР 45,5 2  (0,7 115 )2  8550,5  92,5кгм,Вариант 1dК 2 332 10950 3 85  4,4см,1312,5  Вариант 2dК 2 332  9250 3 71,8  4,2см,1312,5  Вариант 1dА  4,96см - см.

вышеВариант 2dА  4,9см - см. вышеВариант 3К2К2 2МПР (МUК2 )2  0,45(МКР)  45,5 2  0,45 115 2  89,56 кгм,d k2К232МПР32  8956 333 91,22  4,5см,[ ]  1000  АМПР 215,8кгм,dА  6,03см,Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист763.5 Расчет зубчатых колес на долговечностьМощность передачи N [л.с.], допускаемая по условию сопротивленияповерхностных слоев зубьев выкрашиванию, определяется по следующейформуле (стр. 75 [5])NN     nk  kШ  kМ  kЦ  k  kТ  k з , , л.с. nk 0(3.18)Nгде   - отношение мощности в л.с. к числу оборотов в минуту колеса nk 0для основной комбинации материалов, конструкции и условийработы передачи: по таблице 13 стр.

66 [5]для передачи Ш1  К1 (А=177,5 мм; i=1,21875)Nл.с,   0,091обn k 0миндля передачи Ш2  К2 (А=177,5 мм; i=1,12195)Nл.с,   0,1166обn k 0минnk - число оборотов в минуту колеса: для передач Ш1  К1 и Ш2  К 2(поступательная скорость конвейера U=0,02 м/c)nk  nz1 U0,02  60 1000 1,97 об,минt z50,8 12Кш - коэффициент ширины: по таблице 14 [5]для передач Ш1  К1 и Ш2  К2b (ширина колеса)50 2,5  0,7  2,5 А177,5КШ  1,75КМ - коэффициент материала: по таблице 15 [5]для передач Ш1  К1 и Ш2  К2 (сталь 45)КМ  0,61,Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист77К Ц - коэффициент числа циклов напряжений: по таблице 16 [5]для передач Ш1  К1 и Ш2  К2 ( tЭ  1 - табл. 17 /5/ – нагрузка постоянная nср  Т  tЭ=1 = 1,97  300 (дней в году)  20 (часов работыв день)  8 (лет)  1 = 94600)К Ц  2,55К  - коэффициент деформации валов и зубчатых колес: по таблице 17[5] для передач Ш1  К1 и Ш2  К2К  1,КТ - коэффициент точности: по таблице 18 [5] для передач Ш1  К1 и55 3,95  ,Ш2  К2  К М  (К Ц )tэ1   0,61  2,55 V1,97КT  1,33К З - коэффициент зацепления: для передачи Ш1  К1К З  1 (таблица 19 [5])для передачи Ш2  К2КЗ  fon  1,Допускаемая мощность передачи:для передачи Ш1  К1N  0.091 1.97 1.75  0.61  2.55 1 1.33 1  0.37 л.с,для передачи Ш2  К2N  0,1166 1,97 1,75  0,61  2,55 1 1,33 1  0,476л.с,Допускаемое окружное усилие:для передачи Ш1  К1Р143240 N 143240 0.37 1380кг  11795H,dknk19.5 1.97для передачи Ш2  К2PИзм.

Лист№ докум.Подп.143240 0.476 1844кг  12253.6H,18.77 1.97ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист78Допускаемый крутящий момент на колесе:для передачи Ш1  К1МК  71620 N0.37 71620  13452кгсм  1150Нм,nk1.97для передачи Ш2  К2МК  71620 0,476 17305кгсм  1150Нм,1,973.6 Расчет зубьев передач по их прочности на изгибМощность передачи NU в л.с., допускаемая по прочности зубьев на изгиб, определяется по следующей формуле (стр.

78 [5])NNU     nK  К Ш  К д  К MU  К П  КФ  КЧ  КTU , nК O(3.19)Nгде   , nk , Кш , К  - те же коэффициенты и их величины, что и в фор nk 0муле (3.18);К МU - коэффициент материала для расчета зубьев на изгиб: потабл.15 [5] для передач Ш1  К1 и Ш2  К2 КМU  1.22 (сталь 45,работа зубьев одной стороной);КП - коэффициент перегрузки: по табл. 22 [5] для передач Ш1  К1 иШ2  К2 КП  1 ;КФ - коэффициент формы зуба: по табл. 23 [5] для передачи Ш1  К1КФ  1,11 ; для передачи Ш2  К2 КФ  1,112 ;KЧ - коэффициент передаточного числа: по табл. 24 [5] для передачиШ1  К1 КЧ  1,12 ;для передачи Ш2  К2 КЧ  1,08 ;Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист79КТU - коэффициент точности при расчете зубьев на изгиб: потабл.18 [5]дляпередачШ1  К1иШ2  К25 К М  (К Ц )  tЭ1  1   3,95  , КТU  1,2 ;VДопускаемая мощность передачи:для передачи Ш1  К1N  0,091 1,97 1,75 1 1,22 1 1,11 1,12 1,2  0,57 л.с.,для передачи Ш2  К2N  0,1166 1,97 1,75 1 1,22 1 1,112 1,08 1,2  0,71л.с.,Допускаемое окружное усилие:для передачи Ш1  К1Р143240 NU 143240 0.57 2125кг  11795H,dknk19.5 1.97для передачи Ш2  К2P143240 0.71 2750кг  12253.6H,18.77 1.97Допускаемый крутящийся момент на колесе для передачи Ш1  К1МКU  71620 NU0.57 71620  20722кгсм  1150Hм,nk1.97для передачи Ш2  К2MKU  71620 0.71 25812кгсм  1150Hм,1.973.7 Расчет балки конвейераНа рисунке 3.6 приведено сечение верхней ветви цепи конвейера.При зазоре S  0 какой – либо из сторон цепи зазор S1 с этой же стороны составит величину S1  4,1  3,375  7,475мм , а с противоположнойS1  4,1  3,375  0,725мм .Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист80573 1 ,7 58-В- П ГОСТ 8 240 -89Ш веллер Ст 3- ГОСТ 535-8 85 0,89 ,861 3 ,3 648, 3Ц е п ь П Р - 5 0 ,8 - 5 6 7 0 Г О С Т 13 5 6 8 - 9 72 5 3 2 - В Г О С Т 1 0 3 - 7 6Полоса Ст 3- ГОСТ 535-8 8254 ,1 (S 1)3 ,3 7 5 ( S )Рисунок 3.6 - Cечение верхней ветви цепи конвейераПараметры звездочки Z=12, t=50,8.Диаметр делительный180 0dд  t  cos ec 50,8  3,8637  196,276ммZДиаметр впадинДi  d0  2r  196,276  2 14,41  167,453мм,r  0,05025d1  0,05  0,5025  28,58  0,05  14,41мм.Диаметр выступов180 0Де  t(0,5  ctg)  50,8(0,5  3,7321)  214,99мм.ZНа рисунке 3.7 приведено сечение конвейера - вариант 1.На рисунке 3.8 приведено сечение конвейера - вариант 2.На рисунке 3.9 приведена схема нагрузки балки конвейера и ее сечение в вариантах 1 и 2.Погонная нагрузка балки варианта 1 составитp  gГ  gО  gШ  g1Ш  gП , кг/м(3.20)где gГ  погонная нагрузка от груза (шпал), gГ  250 кг/м (см.

выше);gO - погонная нагрузка от цепи, gO  29,7=19,4 кг/м;gШ  погонная нагрузка от швеллера №12, gШ  4 10,4  41,6 кг/м;g 1Ш  погонная нагрузка от швеллера №8, g1Ш  2  7,05  14,1 кг/м;Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист8150 ,839 53 6012 0805 0 ,81 201 96 , 3Рисунок 3.7 - Сечение конвейера - вариант 1403 0 ,85 9 ,83827 51 9 6 ,350, 820 -В- П Г О СТ 8 24 0- 8 9Ш в ел ле р С т 3- ГОС Т 53 5 - 8 8Рисунок 3.8 - Сечение конвейера - вариант 2Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист829 00 0А9 00 0МВ9 00 0М27 0 0СМДП о п ер е чн о е с е че н иеx2x3x1x11 01 ,3x1xxx2x3x2x2xx2x23 6, 798xx175x11 7 ,5x1x3159 ,31 7 8 ,5x21 36 ,5x39819 4 ,5x2В а ри а н т 212 0 , 5В ар и ан т 1Рисунок 3.9 - Схема нагрузки балки конвейера и ее сечение в вариантах 1 и 2gП  погонная нагрузка от полосы 2532мм, gП  2  6,28  12,56 кг/м.p  gГ  gО  gШ  g1Ш  gП  250  19,4  41,6  14,1  12,56  340кг / мПогонная нагрузка балки варианта 2 составитp  gГ  gО  gШ  g1Ш  gП  250  19,4  18,4  7,05  12,56  310 кг / м.Масса балки по варианту 1 составитРб  ( gШ  g1Ш  gП )  27  (41,6  14,1  12,56 )  27  1840кг.по варианту 2 составитРб  ( gШ  g1Ш  gП )  27  (18,4  7,05  12,56 )  27  1030кг.Опорные моменты на опорах для варианта 1МВ  МС  0,1рl 2  0,1  340  9 2  2754кгм (табл.

13, стр. 65 [6])Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист83для варианта 2МВ  МС  0,1  310  9 2  2511кгм .Изгибающие моменты в пролетах:для варианта 1М  М  0,08  340  9 2  2203 кгм,для варианта 2М  М  0,08  310  9 2  2009 кгм,для варианта 1М  0,025  340  9 2  690 кгм,для варианта 2М  0,025  310  9 2  630 кгм,Опорные реакции:для варианта 1RA  RД  0,4рl  0,4  340  9  1224 кгRВ  RC  1,1pl  1,1  340  9  3366кгдля варианта 2RA  RД  0,4рl  0,4  310  9  1116кг,RВ  RC  1,1pl  1,1  310  9  3069кг.Момент инерции сечения относительно оси Х-Х:для варианта 1I X  2(2I X1 X1  2FX1 X1  a2X  X1 )  2I X 2  X 2  FX 2  X 2  a2Х  Х 2в  FX 2  X 2  a2X  X 2 н 2I X 3  X 3  FX 3  X 3  a2X  X 3в  FX 3  X 3  a2X  X 3 н  2(2  304  2 13,3  9,8 2 ) 2,5  3,2 32 12,8  8,98 15,93  8,98  3.67  2 2,5  3,2 17,85 2 12222,5  3,2 1,75 2  6325  25,6  2279  121  13,6  2549  24,5  11338см4для варианта 2I X  I Xш  I X1 X1  а2X  X1  2I X 2  X 2  FX 2  X 2  aX2  X 3 в  FX 2  X 2  aX2  X 2 н 2,5  3,2 3 1520  12,8  10,13  2 2,5  3,2 12,05 2  2,5  3,2  7,5 2 12 1520  1313,5  13,6  1161  450  4458см 42Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист84Момент сопротивления сечения:для варианта 1WX IX11338 583см4 ,aMAX 19,45WX IX4458 327см3 ,aMAX 1365для варианта 2Напряжение в пролетах I, III:для варианта 1 (табл. 27, стр. 224 [10])MI ,III 220300 380кг / см 2   1600кг / см 2Wx583для варианта 2200900 615кг / см 2   1600кг / см 2327Напряжение на опорах:для варианта 1MВ,С 251100 472кг / см 2   1600кг / см 2Wx583для варианта 2MВ,С 275400 768кг / см 2   1600кг / см 2Wx327Наибольшие прогибы в пролетах:для варианта 1 (nабл. 13, стр. 65 [6])fI ,IIIPl 4340  900 4 0,0068 0,0068 0,64смEJ100  2,1 106 11338Pl 4340  900 4fII  0,0005 0,0005 0,05смEJ100  2,1 106 11338для варианта 2fI ,IIIИзм. Лист№ докум.Подп.310  900 4 0,0068 1,48см100  2,1 106  4458ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист85fII  0,0005310  900 4 0,11см .100  2,1 106  4458Балка по варианту 2 легче, удовлетворяет по прочности (без учета изгиба, которые в ней возникают из-за внецентренного приложения нагрузки), но прогиб ее в пролетах I и III составляет величину порядка 15 мм.Кроме того, нижнюю направляющую можно приваривать только с однойстороны.

Характеристики

Список файлов ВКР