ПЗ Скоркин (1192498), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист61Lг,х– длина соответственно загруженной и незагруженной ветви конвейера, м: Lг, х = 27 м.По (3.2)Smax  1,05 Smin    gг  go  Lг  goLx   1,05 3000  0,15  250  9,7   9,8  27  9,7  9,8  27   1,05 3000  0,15 68717  2567    14377HW1  Smax  Smin  14377  3000  11377  11400H .Время подхода очередной шпалы для погрузки на конвейерtш Т  60,с12(3.5)где Т – время в минутах выхода 12 шпал: Т=8 минtш или tш Т  60 8  60 40с12127  3600 42с ,600где 7 – продолжительность смены, час;3600 – количество секунд в часе;600 – сменная производительность линии.Скорость конвейера V составитVSш Sш 0,5435 0,018 м / с ,tшtш30(3.6)где tш = 30 с – время перемещения конвейера на больший шаг эпюрышпал.Принимаем V = 0,02 м/с (1,2 м/мин). составитПриводная мощность для каждой ветви конвейера N пр NпрW1  V11400  0,02 0,28кВт ,1020  1020  0,8(3.7)где  = 0,8 – к.

п. д. приводной передачи.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист62Допустимая номинальная мощность Nдц цепной передачи конвейераопределится как,Nдц P V, кВт102  Kэ(3.8)где Р – допустимое окружное усилиеР = р  F, Н(3.9)где р – допустимое продольное давление в шарнире цепи:р = 3,5 кг/мм2 [3, 4, 5];F – проекция площади опорной поверхности шарнира цепиF = d  B, мм2(3.10)где d – диаметр валика цепи, мм: d = 14,29 мм (цепь ПРА-50,8-5670ГОСТ 13568-97)В = (1,4… 1,7) Ввн, мм(3.11)где Ввн – длина втулки (ширина внутреннего звена цепи): Ввн = 31,75 ммF = d  B = d(1,4…1,7)Ввн = 14,29(1,4…1,7) 31,75 = 635,2… 771,3 мм2Р = р  F = 3,5  (635,2… 771,3) = 2223…2700 кгКэ – коэффициент, учитывающий условия работы передачиКэ = К1 К2  К3,(3.12)где К1 – коэффициент, учитывающий характер нагрузки: при спокойнойнагрузке К1 = 1 [3, 4, 5];К2 – коэффициент, учитывающий вид смазки: при периодическойК2 =1,5;К3 – коэффициент, учитывающий продолжительность работыпередачи: при двухсменной К3 = 1,25Кэ = К1 К2  К3 = 11,51,25 = 1,875.Nдц Изм.

ЛистP V 2223  2700   0,02  0,23  0,28кВт  N  0,28кВтпр102  K э102 1,875№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист633.2 Расчет привода ветви конвейераНа рисунке 3.1 приведена схема ветви конвейера и его привода (одногоиз параллельных конвейеров эпюрного конвейера).z3z4z2ААz4z5Цz6А -АК1Ш1Ш2МсцК2z4Моz5Рисунок 3.1 - Схема ветви конвейера и его привода (одногоиз параллельных конвейеров эпюрного конвейера)Принимаем Z1=Z2=12 зубьев.Один оборот звездочки Z1 соответствует линейному перемещению цепи на расстояние l = Z1 × t =12  50,8 = 609,6 мм .

при эпюре 2000 шпал/км1000 10 3 25000== 500 мм , где 1000103 километр пуна шаг эпюры: SШ =200050ти в мм; 25000 – длина звена в мм; 50 – количество шпал на звене.При эпюре 1840 шпал/ км (46 шпал на звене) необходимо переместитьцепь на шаг эпюры: S1Изм. Лист№ докум.Подп.Ш1000  10 3 25000 543,5 мм .184046ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист64Привод гидроцилиндром Ц цепной передачи Z5-Z6 со звездочкой Z5,оборудованной обгонной муфтой позволяет сделать ей строго один оборотза двойной ход гидроцилиндра.Передаточное отношение зубчатых передач для набора шпал звенаэпюры 2000 шпал/км составит:U=l609,6== 1,2192,SШ500чему соответствует пара зубчатых колесК1 39== 1,21875,Ш1 32и что позволит переместить цепь конвейера на шаг, равный609,6= 500,18мм,1,2187что в свою очередь при наборе шпал для звена составит ошибку в(500,18-500) 50=+9мм.Передаточное отношение зубчатых передач для набора шпал звенаэпюры 1840 шпал/км составитUlS1Ш609,6 1,1216 ,543,5чему соответствует пара зубчатых колесК 2 46 1,12195 ,Ш2 41что позволит переместить цепь конвейера на шаг, равный609,6 543,34мм ,1,12195что в свою очередь при наборе шпал для звена составит ошибку(543,34 - 543,5) 46= -7,4мм.При модуле зацепления m=5мм зубчатой передачи Ш1-К1 ее межцентровое расстояние А составитАИзм.

Лист№ докум.m ZШ1  ZК1Подп.2Дата  5 32  39   5  71  177,5 мм,22ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист65где ZШ1 ; ZК1 - число зубьев соответственно шестерни Ш1 и колеса К1 .При модуле зацепления m=4 зубчатой передачи Ш2  К2 и ее межцентровом расстоянии равным межцентровому расстоянию зубчатой передачи Ш1  К1 (А=177,5мм), угол наклона зубьев ее колес  составитm( ZШ2  ZК2 )сos 2А4(46  41) 0,980282 177,5  1102349Геометрические параметры зубчатой передачи Ш1  К1определяетследующий расчет.Диаметр делительной окружности dдШ1 и d дК1 соответственно шестерниШ1 с количеством зубьев ZШ1 и колеса К1 с количеством зубьев ZК1dдШ1  m  ZШ1  5  32  160 ммdдК1  m  ZК1  5  39  195 мм .Диаметр окружности впадин ДiШ1 и ДiК1 соответственно шестерни Ш1и колеса К1 при нарезании червячной фрезой или гребенкойДi  dд  2m(fon  с1on  n ) , мм(3.13)где fon  коэффициент высоты зуба основной рейки в нормальномсечении;  коэффициент радиального зазора основной рейки вСonнормальном сечении;n  коэффициент коррекции в нормальном сечении: n  0 .По основной рейке зубчатого зацепления по ГОСТ 13755-68  0,25fon  1 ; Con  n )  160  2  5(1  0,25  0 )  147,5ммДiШ1  dдШ1  2m(fon  Con  n )  195  2  5(1  0,25  0 )  182,5 ммДiК1  dдК1  2m(fon  ConДиаметры окружности выступов ДеШ1 и ДеК1 соответственноДе  Дi  2h , ммИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗ(3.14)Лист66где h - высота зуба2fon  ConД Ш  ДiК(A i) )2(fon  Con2h2 1  0,25147,5  182,5(177,5 )  11,25мм2(1  0,25 )2ДеШ1  ДiШ1  2h  147,5  2 11,25  170 ммДеК1  ДiК1  2h  182,5  2 11,25  205 мм .Геометрические параметры зубчатой передачи Ш 2  К 2 составятdдШ2 dдК2 m  ZШ2cos 4  41 167,3 мм0,98028m  ZК 24  46 187,7 ммcos 0,98028  n )  167,3  2  4(1  0,25  0 )  157,3 ммДiШ2  dдШ2  2m(fon  ConДiК2  dдК2  2m(fon  C  n )  187,7  2  4(1  0,25  0 )  177,7 мм2fon  ConДiШ2  ДiК2h(A) )2( fon  Con22  1  0,25157,3  177,7(177,5 )  9 мм2(1  0,25 )2ДеШ2  ДiШ2  2h  157,3  2  9  175,3 ммДеК2  ДiК2  2h  177,7  2  9  195,7 мм3.3 Расчет вала IНа рисунке 3.2 приведена схема нагрузки и диаграмма нагружения валаI.Крутящий момент на звездочке Z1 для привода цепной передачи конZ1вейера MКРсоставитZ1MКРИзм.

Лист№ докум.W1  Z1  t 11400 12  50,8 1106038Hмм  1106 Нм22Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист67Р z3Р z1АБМ крl 1= 7 5l= 1 5 0ММи з г = 1 0 0 ,7 7и з г = 54к гмкг мМ к р= 1 1 0 ,6 к г мРисунок 3.2 - Схема нагрузки и диаграмма нагружения вала IТяговое усилие WZ3 на звездочке Z3 цепной передачи Z3  Z4WZ3 Z1MКР 2  1106000  2  12436 HZ3  t11  50,8Так как приводная цепная передача Z3  Z4 короткая, то натяжение насбегающей ветви Smin принимаем равным 1 кН, число зубьев звездочки Z4также принимается равным Z4 = Z3 = 11 (передаточное число передачидолжно равняться единице) и тяговое усилие WZ4 на звездочке Z4 равняется тяговому усилию на звездочке Z3.

Крутящий момент на звездочке Z4также равняется крутящему моменту на звездочках Z3 и Z1.Таким образом, на валу 1 нагрузкиPZ1  W1  Smin  11400  3000  14400 H ,Z3 Z4PZ3  WZ3  Smin 12436  1000  13436 H ,на эпюре изгибающих моментовMUZ1 PPZ1  l414400  0,15 540 Hм,4MUZ3  PZ3  l1  13436  0,075  1007,7 Hм,Pна эпюре крутящих моментовИзм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист68Z3 ,Z1MКР 1106 Hм .Диаметр вала в месте приложения нагрузки PZ1 составитdPZ1 3PZ132MПР, см   (3.15)PZ1 приведенный момент при расчете вала на изгиб и кручение погде MПРIV гипотезе прочности [6] – вариант 1.PZ1MПР ( МUPZ1 )2  0,75( MКР3 ,4 )2  54 2  0,75 110,6 2 Z 2916  9174  12090  110 кгмPZ1MКР при расчете, что напряжение от изгиба изменяется по симмет-ричному, а от кручения по пульсирующему циклам [7] – вариант 2;PZ1MПР ( МUPZ1 )2  (0,7  MКР3 ,4 )2  54 2  (0,7 110,6 )2 Z 2916  5994  8909,8  94,4 кгм  допускаемое напряжение  1,4 1, кг/мм 2'n   k(3.16)где 1  предел выносливости: 1 =25-34 кг/мм 2 (сталь 45 [7, 8]);[ п ] – запас прочности:[ n ] = 1.6 ([9, 7])k’ – коэффициент формы детали: для вала со шпоночным пазомk’ = 2,0 [7]  1,4   1 1,4  30 13,125 кг / мм 2 .[ n]k'1,6  2Вариант 1dPZ1 3PZ132  MПР32 11000 33 85,4  4,4 см[ ] 1312  Вариант 2dPZ1 Изм.

Лист№ докум.Подп.Дата332  9440 3 73,3  4,2 см1312  ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист69Диаметр вала на опоре АdА А32  MПР, см[ ] 3(3.16)Агде MПР- приведенный момент на опоре АВариант 122АА 2МПР (МПА )  0,75(МКР)  (100,77 )2  0,75 100,6  10154,6  9174  20309  142,5 кг / ммВариант 2АА 2МПР= (МПА )2  0,75(МКР)  100,77 2 + (0,7 ×110,6)2 == 10154,6 + 5994 = 16148,6 = 127 кгмВариант 1dA 332 14250 3 110,6  4,8 см1312  Вариант 2dA 332 12700 3 98,6  4,6 см1312  Вариант 32МПР  МП2  0,45МКР[  ]  1000кг / см2 - табл.8, стр. 21 [3]PZ1МПР ( MПPZ1 )2  0,45( MКР3 ,4 )2 Z 54 2  0,45  110,6 2  91,8 кгмdPZ1 3PZ132MПР[ ] 332  9180 3 93,5  4,53 см1000  АА 2МПР (MПА )2  0,45(MКР)  100,77 2  0,45 110,6 2  125,14 кгмdА Изм.

Лист№ докум.Подп.3А32MПР[ ] Дата332 12514 3 127,47  5,03 см1000  ДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист703.4 Расчет вала IIНа рисунке 3.3 приведена схема нагрузки и диаграмма нагружения валаII при работающей передаче Ш2  К2К1Р z4П2АБМ кр15 010 020010 0ММи з г = 2 0 1 ,5кг ми зг =3 4 , 1кг мМ к р =1 1 5 к г мРисунок 3.3 - Схема нагрузки и диаграмма нагружениявала II при работающей передаче Ш2  К2K2Крутящий момент на валу II МКР, передаваемый от зубчатой пере-дачи к цепной, больше крутящего момента на валу I на величину к.п.д.цепной передачи Ц .П . и составляетМК2КРZ3 Z1МКР, НмЦ .П .(3.17)где Ц.П.  0,96 - стр. 317 [5]К2МКРZ3 Z1МКР1106 1150 Нм .Ц .П . 0,96Окружное усилие Р на колесе Ê2 составляетК22  МКР2 1150Р 12253,6 НddК20,1877Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаДП 23.05.01 00 00 00 ПЗЛист71Радиальное усилие К 2 при угле зацепление передачи   20со-ставитК2  Рtg 0,36397 12253,6  4549,7 Нcos 0,98028Осевое усилие П2Π2 = Р  tgβ = 12253,6  tg11o23'49'' = 12253,6  0,2015798 = 2470 HMПK2 4549,7  0,1  (0,2  0,1) 341 Нм0,1  0,2  0,1РМПZ4  13436  0,15  2015 Нм[ ] 1,4 1[ n] K'1  25...34 кг / мм 2  сталь 45[n] = 1,6 – см.

Характеристики

Список файлов ВКР