Козлов А.Г., Талу К.А. - Конструкция и расчёт танков (1053681), страница 27
Текст из файла (страница 27)
ка - — желательно не свыше 30 кг) и коэффициент полезного действия привода; Ь 6) относительная ширина диска трения у= —, которую при. йм нимают: — для дисков без обшивки и дисков, работающих в масле, т = 0,15+.0,25; — для дисков с фрикционной обшивкой, работающих всухую, т = 0,30 —: 0,50. Усилие пружин при выключенном фрикционе равно Р,, = Р„ь,тм, где 1„— передаточяое число привода (обычно г'„переменно по холу педали); .я„— коэффициент полезного действия привода, который ориентировочно принимают в прсделах 0,7 —:0,9.
Передаточное число привода (принимая его постоянным, не зависящим от хода педали) ~п ~и 1„= — = —. Ь где Л вЂ” ход иажимного диска. Полагая, что при выключении фрикциона усилие пружин возрастает примерно иа 20%, получим Р„К„ Разя =1,2 Р = — тм —" йг Зная пз предыдущего (формула (39')), что гЛдп~ак гг Д Г наЯ< будем иметь рЛ(ло ах ~г Рп~п 169 ! рсдиий радиус диска трения можно выразить, как Учтя это, получим радиус наружной окружности д>юка трения 2л4 ~М„„„!' (41) их.К,5„(2 — т) Из формулы (40') следуе>, чп> число пар трущихся поверхностей (42) 2-,! дв>т-,' 2 — т где й=>т„у, а й,==й„—— Из формулы (41) следует, что при одинаковом передаваемом моменте, коэффициенте запаса фрнкциоиа, усилии и ходе педали наружный радиус дисков трения зависит от установленного между дисками трения зазора, коэффициента трения и коэффициента полезного действия привода.
С увеличением зазора между дисками трения, с уменьшением коэффициента трения дисков трения и коэффициента полезного дейс>вия привода габариты фрикциона увеличиваются. Поэтому необходимо правильно выбирать Вели~и>ну зазора ьшжлу д>киями !ршшя и обеспс"шва'>ь >юзможно более высокие значения коэффициента зрения дисков трения и коэффициента полезного действия привода.
Подобным же способом определи>отея основные размеры бор. товых и блокировочных фрнкцноиов, необходимо только принять соответствующие значения усилия и хода ведущего звена привода и подсчитать предварительно величину расчетного х>ох>еи!и фрпк. циона. 2. Определение усилия на рычаге подвижной чашки фрикциона с шариковым механизмом выключения Прн расчете привода управления фрикциоиом исобходимо зиагь соотношение между усилием пружин фрикционв и силой, которую должен создать привод на рычаге подвижной чашки. На фпг.
93 показана схема шарикового механизма выключения и действующие в ием силы: Р— суммарное усилие пружин фрикциоиа, действующее ири выключении на подвижную ~>аи>ку 1, шарики и >шпо.!вяжи)!о чашку 2; à — окружное усилие, ко!орое нум!ио ирилож!Пь к концу 1~! >13га подвижной чашки для вык.тючения фрикипоиа; (~ — окружное усилие. которое иум>но примо>к>пь к подпиши>>й чашке на радиусе расположения лунок для вьп>:почсиич фрикциоиа.
1то Очевидно ?? Можно считать, что силы взанмодейста»я каждого шарика с ра- бочими поверхностям» .тунок подобны таковым длн шарика, движу! щегося по наклонной плоскости. Условно будем также считать, что силы приложены к од»эх!у шарику. Зто ие повлияет на конечный результат. Напомним, шо для случая качегшя соотношение между нормаль- ной силой Л' и силой трения Т, препятствующей двигкеишо (ф»г. 93, б), определяется следующим выражением. Т=И вЂ”, 2й (а) с( :где й — плечо трения (коэффициент тренин качения), см; г? — диаметр шарика, см, Для рассматриваемого случая соотношение интересующих иас сил Р и Я определится из условий равновесия иодвижгюй чашки механизма выключения (фпг. 93, а).
Проектируя все силы на ось Π— т', получим 1,) = дгз!пи+ ?'сохи. (б) Из суммы проекции всех сил на ось Π— Х имеем Р = Ж сов и — Т ей и и. (в) Исключая из уравиегшй (а), (б) и (в) силы гУ и Т, получим ')й !и и+ Я=Р 2й 1 — —.!и ° Тогда усилие иа рычшс»ода»жной чашки будет равно 2й 1ци +— Е=Р= (фй) йй ?' — - !9. г? Угол !гвидона лунок гуществПош»х танковых фин!»юнов выпол- нен в пределах и = 12-:-19,5'. Коэффициент трения качения сталь ио стали (длн шар»ка в лупках): — при незакалениьгх поверхностях к.= — 0,008 ь- 0,010 слг; — при закаленных и цементированных поверхностях к = 0,002: — 0,005 см.
177 3. Расчет фрнкциона по работе буксования н нагреву (: В процессе включения фрикциона при трогании танка с места и переключении передач происходит пробуксовка фрикциоиа, которая вызывает износ и нагрев дисков трения со всеми вытекающими из этого нежелательными последствиями. Удельное давление, определенное раньше, лишь в некоторой степени характеризует износоустойчивость и нагрев фрикциона. !1олее полное представление о работоспособности фрнкциона дают два показателя; предложенные для автомобильных сцейлений академиком Е. А.
Чудаковым: удельная работа буксования н повышение температуры нагрева фрикциона за одно включение (без учета отвода тепла в окружающее пространство для упрощения расчетов). Эти расчеты оказались не только приемлемыми, но н необходимыми и для танковых фрикционов. Во-первых, как установлено, измерителем износоустойчнвостп и нагрева фрикциона является удельная работа б ксования Е кг (44) Рг см' где з — число пар трущихся поверхностей; à — плошадь одной поверхности трения, сллг„ С вЂ” работа буксования фрикцпона за одно включение, кгла При проектировании фрикционов с дисками, работающими в сухую, удельную работу буксования допускают: кглг для легких тзнков........
до 1,5 — „; сллг кглг для средних танков........ до 2,5 — -; см' кглг для тяжелых танков..... до 4,0 —. слл' В главном фрнкцноие танка Т-'т'!Н, работавшем в масле, удель- кглг пая работа буксования была равна 8 — . слгг Привсденные значения удельной работы буксоваьшя показьшак1 г, что в наиболее тяжелых условиях работают фрикционы тяжелых танков.
Это обстоятельство необходимо учитывать при выборе фрпкш.ониого материала для дисков трения, а также иметь в виду при обучении экипажей танков вождению, Во-вторых, показателем правильности выбора основных размеров фрикциопа является допустимый нагрев его за одно включение без учета отвода тепла Е 427Сгфс (457. где Ял,— вес нагреваемых деталей фрикцпона, кг; ккал с — теплоемкость стали; с = 0,115 —, кг'С 173: Приведенная формула пс учитывает тсп.чоотдачи и характера изсиспия температуры нагрева по массе фрикциоиа.
Для средних и тяже.чых танков приходится допускать 'г до :: — 6 С. В действительности шот расчетный параметр в фрикциоиах средних и тяжелых танков достигает !Б — 0'С. й ойтет Само собой разумеется, чем выше будет получаться прп расчете температура нагрева за одно вклпочсипе фрикциона, тем более зф1ректнвпыс мероприятия должны бы|ь применены для обеспечения го пода тепла от деталей фрикцэиш.
! !аилучшис ) еловик оп ода тс~- ш имеют мерло в фрикпит1иат, работающих и масле. Общая надежность рабоыа фрш;цион тем вьпнс, чем мсиьшс удельная работа буксования и нагрев фрикциоиа за одно вк.почспис. Определение работы буксования при включениии главного фрикцпопа, Длч вывода формулы, ио которой мо;кпо оирслс:ипь работу буксования фрикциопа при сто вклиочсиии, воспользуемся злемептарной схемой моторно-трапсмиссиопиой группы заика (фпг.
94) и диаграммами, изображающими процесс включетгя фрпкциоиа (й пг. 95). Возьмем для рассмотрения наиболее общий случай — случай переключения передач, !!а схсчс (см. фиг. 94) трансмиссия танка условно разделена по фрпкциопт па дпс части, и дсйствш. годной части на другу|о замсисио по ирашглэм механики момсьпом .зрения фрикциопа Ме„ ы ге а.
:ва,и Ра 'С Ыа ~*,о, З1 Фиг. 94. Схема дла опреаелеипа работы бт лговании главного фрипциоиа й!омсит инерции всех двпжушикся частей двигателя, момеппы инерции вращающихся дсталси части трансмиссии, расположенной меткду двигателем и фрикцпоиом, и момент инерции ведущих частей фрикциоиа изображены маховиком с приведенным к главному фрикциопу моментом инерции ти, который равен /а — о,/аг';, где !, — момент инерции дни>куя!пхся частей денга.еля: ~', — передаточное число трансмиссии от двпгктел1 до фрикциоиа; тт4 :,„— коэффициент, учитыва>ошии х~омеит инерции ведущих частей главного т!>рикциона и деталей части трансмиссии, располоитенных между двигателем и фрикционом (приведенный к вилт двигателя).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
