Антиплагиат (1052035), страница 6
Текст из файла (страница 6)
приложению 11. [2])- для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке ([6] см. рис 2.7)Рисунок 2.7. – Расчетная схема загруженияопоры,[1]при[1]для [6]определениягоризонтального (бокового) давления на береговыерасположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог для однопутных устоев присимметричной (относительно оси устоя) нагрузке ;Плечи сил F1,F2 считаем от рассматриваемого сечения ([6]подошвы фундамента)м,, (2.54.)Где: коэ ффиц иенты принимаемые в зависимости от соответствующ их высот (h,h1,), для :,,Где:,,Сумму площадей линий влияния моментов от временных нагрузок определяем по формуле:(2.53.)[6]Допускаемую временную нагрузку определяют по следующ ейформуле:, (2.45.)Б) В сечении по обрезу фундамента[6]Рисунок 2.8.
– Расчетная схема загруженияопоры,[1]при[1]для [6]определениягоризонтального (бокового) давления на береговыерасположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог для однопутных устоев присимметричной (относительно оси устоя) нагрузке ;, (2.51.)- [6]нормативное горизонтальное давление грунта;, (2.52.)-нормативный удельный вес равный 1,8 тс/м3;- высота засыпки;,,[1]Подставляя численные значения в формулу 2.45., для сечения по обрезу фундамента, получим:2.3.2.3Проверка эксцентриситета приложения равнодействующейЭксцентриситет положения равнодействующей всех нагрузок в[6]продольном направлении найдём по следующ ей формуле:, (2.55.)2.3.2.4 Расчет устоя на опрокидываниеУстой на опрокидывание загруж ают невыгоднейщ им образом, распологая,например, временную нагрузку только на призме обрушения ( см.
рис. 2.7), при этом в соответствии с п. 2.16 и табл. 2приложения к СНиП 2.05.03-84, длину загружения призмы обрушения принимают равной половине высоты от подошвы шпалдо рассматриваемого сечения опоры.Рисунок 2.6. – Расчетная схема загружения устоя для расчета на опрокидывание; 1- допускаемаемая временная нагрузкаинтенсивностью к; 2-эпюра горизонтального (бокового) давления на устой от транспортных средств на призме обрушения;3-эпюра бокового давления от собственного веса грунта; 4-линия влияния вертикальных (нормальных) сил Nk; 5-эпюраотпора грунта засыпки; D-центр опрокидывания (вращения) устоя;Для расчета устоя[1]наопрокидывание, когда временной нагрузкой загружают только призму обрушения и удерживающиемоменты от временных нагрузок отсутствуют, общая формула расчета опор на опрокидывание, принимает вид:, (2.56.)Вычислим значения входящих в [6] эту формулу величин:Где:коэффициенты надежности к удерживающим нагрузкам, (принимаемые по табл.
3.3 [2], меньше единицы (значения вскобках);[1]коэ ффиц иент надёж ности по нагрузке от веса ладки (выше расчетного сечения) (см.таблиц у 3.3 [2]);коэ ффиц иент надёж ности по нагрузке давления грунта от действия подвиж ного состава на призме обрушения (см.таблиц у 3.3 [6]);коэ ффиц иент надёж ности по нагрузке давления грунта от веса насыпи (см.таблиц у 3.3 [2]);http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22455595&repNumb=114/2406.06.2016Антиплагиаткоэ ффиц иент надёж ности по нагрузке давления грунта, ж ащ его ниж е естественной поверхности земли (см.таблиц у 3.3 [2]);- коэ ффиц иент надёж ности по нагрузке для мостового полотна;-веса балласта с частями верхнего строения пути на мостах и устоях ([1]см.таблиц у 3.3 [2]);- интенсивность постоянной нагрузки от весапролётного строения;- коэффициент надёжности по нагрузке для пролётного строения;, (2.56.)2.3.2.5 Расчет[19]устоя на сдвигДопускаемая нагрузка определяется по[7]преобразуемой формуле ( расшифрованной) формуле, получившей для расчетаустоя следующее выражение:, (2.57.)Где:-коэффициент трения по поверхности грунта, ( определяется по п.
2.5 [6]);горизонтальное боковое давление и ветровая нагрузка, ( определяется так же, как и в расчете на опрокидывание поприложениям 9 и 12, [6]);суммарная площадь линии влияния временной вертикальной нагрузки, приравниваемая к приведенной площади линиивлияния горизонтальной (боковой) нагрузки на торец устоя от подвижного состава на призме обрушения, т.е.,Приведенная площадь линии влияния (определяется по приложению[1]11, [6]);,,2.3.3. Класс береговой опорыПри определении грузоподъемности устоев используется треугольно-прямоугольная линия влияния. Эквивалентную иединичную нагрузки для треугольно-прямоугольных линий влияния вычисляют по формуле:(2.60.)Где:и -табличные значения эквивалентных нагрузок треугольных линий влияния соответственно длиной и при коэффициенте ,определяющем положение вершины [1] линии влияния, равном 0; и1[6]) эквивалентных нагрузок соответственно на длине и[14]табличныезначения единичных (табл.
1 приложения[1]при(2.61.)Таблиц а 1.10. Класс береговой опорыОпоры моста,Виды расчета Интенсивность допускаемой временной нагрузки(тс/м) Интенсивность э талонной нагрузки, Динамический коэ ффиц иент к э талонной нагрузки, Класс грузоподъемности расчетногосечения,Класс нагрузки 1.Бреговые опоры 1.1. Вдоль оси моста а)по среднему давлению в кладке 240,971,541,32118,1810,68б)по среднему давлению по подошве 452,16221,76 в)по максима-льному давлению в кладке 106,021,441,2857,3010,93 г)по максима-льному давлению по подошве 358,33193,49 д)на опрокидывание 65,071,981,6521,026,67 е) на сдвиг 290,16 94,49Составление вариантов реконструкц ии моста.3.1.
Основные проектные решения.Основными проектными решениями являются следующ ие виды работ:- замена трех пролетных строений;- инъектирование тела опор;- инъектирование фундамента;- разборка каменной обсыпки;- устройство котлованов;- устройство ж елезобетонных поясов;- засыпка котлованов;-устройство обсыпки вокруг опор камнем;- удлинения устоя ж елезобетонными коробами.3.2. Вариант №1.В первом варианте предусмотрена замена сущ ествующ их пролетных строений на новые металлические пролетные строения,принятые по типовому проекту инв. № 821-К .
Пролетные строения Lр=33,6м - под один ж елезнодорож ный путь с ездой поверху надеревянных поперечинах.Все бетонные и ж елезобетонные э лементы моста выполняются из тяж елого конструкц ионного бетона, отвечающ его ГОСТ 26633-91,ГОСТ 25192-82.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.22455595&repNumb=115/2406.06.2016АнтиплагиатАрматура класса А-1 марки Ст3сп по ГОСТ 380-94, ГОСТ 5781-82*, класса Ас-II марки 10 ГТ по ГОСТ 5781-82*Для устранения расстройства кладки опор № 2,3 выше обреза фундамента производится инъектирование их ц ементно-песчанымраствором в заранее пробуренные скваж ины.
До начала инъектирования необходимо промыть кладку через скваж ину напорнойводой под давлением (до 4атм) и затем продуть сж атым воздухом (до 2��тм) после чего все наруж ные трещ ины, через которыемож ет вытечь раствор, заделывают.Для предотвращ ения перемещ ений верха опор № 2 и 3 вдоль оси моста производится инъектирование кладки фундаментов игрунта под подошвой фундаментов.Для усиления ниж ней части опор № 2 и 3 и узла объединения тела опор с фундаментом устраиваются ж елезобетонные пояса.Для предотвращ ения местных размывов у опор № 2 и 3 производится их обсыпка камнем 15-20 см.3.3. Вариант №2.Во втором варианте предусмотрена замена сущ ествующ их пролетных строений на новые ж елезобетонные металлические балочныесварные пролетные строения с ездой поверху на балласте расчетным пролетом 33,6 м инв.
№ 2210. Тип исполения пролетногостроения северное А.Проектные решения по ремонту промеж уточных опор, аналогичны первому варианту.3.4. Технико-э кономическое сравнение вариантов мостаДля правильной оц енки сравниваемых вариантов проектных решений долж ны быть обеспечены условия их сопоставимости, для чеговсе капитальные влож ения и текущ ие затраты приведены к одинаковой размерности в соответствии с нормами э ффективности.Более э ффективным признается вариант, по которому приведенные затраты будут меньшими.Определение приведенных затрат по вариантам основывается на подсчете объемов работ и требуемых материалов и расчетесоответствующ ей стоимости работ и требуемых материалов для каж дого варианта.Таблиц а 3.1.
– Стоимость и трудоемкость работ по варианту №1.Наименование работ и конструкц ий Ед. изм. Объем Стоимость (руб) Трудоёмкость(ч-д) единич общ ая единич общ ая 1 2 3 4 5 6 7 1.Устройство ж елезобетонной рубашки куб.м 99 86,8 8593,2 0,8 79,2 2. Стоимость пролетных строений из низколегированной стали т63,70х3 564 107780,4 - - 3.
Монтаж пролетных строений со сплошной стенкой т 63,70х3 87 191,1 5 955,5 4. Устройство мостовогополотна на брусьях п.м. 104 78,2 8132,8 1,2 124,8 Итого по варианту - - - 124697,5 - 1159,5Таблиц а 3.2. – Стоимость и трудоемкость работ по варианту №2.Наименование работ и конструкц ий Ед. изм. Объем Стоимость (руб) Трудоёмкость(ч-д) единич общ ая единич общ ая 1 2 3 4 5 6 7 1.Устройство ж елезобетонной рубашки куб.м 99 86,8 8593,2 0,8 79,2 2. Стоимость пролетных строений из низколегированной стали т49,70х3 564 84092,4 - - 3. Монтаж пролетных строений со сплошной стенкой т 49,70х3 87 12971,7 5 745,5 4. Устройство мостовогополотна на балласте п.м.
104 123,7 12864,8 2,6 270,4 Итого по варианту - - - 118522,1 - 1095,1Таблиц а 3.3. - Технико-э кономические показателиВарианты Длина моста в м Строительная стоимость, руб. Расход металла,т Трудоёмкость работ ч-д моста в ц елом на погонный метрмоста Вариант № 1 138,2 124697,5 902,3 191,1 1159,5 Вариант № 2 138,2 118522,1 857,6 149,1 1095,1Стоимость реконструкц ии моста по варианту № 2 в 1.1 раза ниж е чем по варианту№ 1. Строительная стоимость одного погонногометра моста по варианту № 1 такж е в 1.1 раза ниж е, чем по варианту № 1.
Трудоемкость работ по варианту № 2 на 6% меньшетрудоемкости по варианту № 1. Кроме перечисленных преимущ еств требуется учесть обеспечение постоянной ж есткости пути повсей длине моста (связано с переходом рода езды на балласте) и упрощ ается укладка бесстыкового пути, что является приоритетнов путевом хозяйстве.Исходя из вышеизлож енного, к дальнейшей разработке принимается вариант №2.4. Детальная конструктивная разработка и расчёты по выбранному варианту4.1 Короба удлинения устоевКороб удлинения устоя предназначен для обеспечения заделки устоя в насыпь и частичной разгрузки устоя от давления насыпи наустой.Размеры короба назначаются из условия размещ ения его за устоем, т.к.
размер устоя по задней грани поперек моста равен 4,9м., тои короб будет таким ж е размером. Размер короба вдоль оси моста принимается равным 3м. из условия заделки устоя в насыпь.Высота короба принимается 1.5м.Короб не имеет дна и имеет бортики высотой 0,4 м. Для увеличения ж есткости короба и уменьшения свободной длины стенкиустраивается перемычка.Короб выполняется из ж елезобетона, бетон долж ен быть классом не ниж е В25, морозостойкость не меньше F300. Армированиепроизводится по расчету с помощ ью арматуры А-║ (рабочая арматура), а для хомутов используется арматура А- .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
