Васильев Ю.А., Лоскутникова Г.Т. - Колебания валов ТНА. Критические скорости вращения ТНА (1041739), страница 7
Текст из файла (страница 7)
уь, = 0,103.10-7 .х + 0,0176.10-14; Ь = 0,905.10 Х - 5(0,1875.0 905 - 1,875.0«103) 10 Ь = 0,905.10 Х «- 0,1172.10" Расчетная формула (33) динамической иесткости после подстановки в нее выреиений определителей и исходных данных принвмает следующий вид: 5 0 15.0 103 10 Х «О 0176 10 К = - [5.0,15 - 0,02 + х -0,4475,10" х -О,П68,10 -0 02(0 905 10 Х « 0 1172.10 ос -0,44?5.10 ?о. — 0,1168.10 ньч.»м его полоинтельный корень сс = 0,633.10"~. Но этому корню находам частоту точки разрыва "-=~Гх») Оу~= 5970'»с Ордината горизонтальной асинптоты находится по Формуле (38), при помощи которой получаем К =46 40 Нм Коэффициент динамической кесткости К строится по формуле (41).
Рассчитываем коэффициенты податливости оь„т, которые яви»юстон основой Фсрьшлы (41). )(зя этого, соответстиешю расчетной схел»е Н (см. рис. 29), расставляем еШвц»чт»не силы и моменты, квк показано на рис. 31. Яалее строятся эшэры изгибакщнх моментов от кзидого едвничного усиди»» (см. рис. 31 а,б, о, и. ). На :нюрах обозначены ординаты вершин М.4, 'я=т треугояьннков.
На основе построена я ных эшэр вычисляются козФ)ицивнтн податливости: с(~»=уд~= ~Б,67 40 /Нм' и) г,з ('(.-4,) "У( Рис. 31 '.— ~~ ~ к ((.-). )-~ — "=~~ +~ я,).,().-ф~„)Я, ~, = -ЦЦ + (21.-»,) "- = О,И( .»О " ~»~»4 0,7410 0,8330 5,560 ГО 07о1 0,0327 0,371 ~ 0,0727 0,2225 0„432 1 О 371С 0 4320 5,'З60 ( г6,67 0.74 0,833 5,560 .10 = Соотаиляе" определитель (42).
Согласно индексам,дль его гостаэле~п.'я нспользуится коэффициенты <". си, сгреничеюь. в тагюцо цунктироы 'е перисс строки и столбца. Умноиая столбцы согласно даюым при,.з .; "тотвенно на т, = 3 кг, т 2,5 ыг,,7с, Д = 0,01 к ы, получаем опредаютель 0,232 3,71.10 С,556-х -4,32.10 1,080 -55,60.10 -х 0,2223 - х 0.2781 0,6130 Корю опредеютеля даат значения ). для нулевых точек (унынии )( (Х) . Лля напвоаяного определителя, развернув его в строну и решая как кубическое уравнение, получаем Х = 0,6832; л ы= 3820 ред/с; Х = 8,455.10 ~ Д. = 10850 рад/с, х = -4,505.10 ь з Нычисляем коэфрициент статической иесткости ~(ст ~ — — (У"57. = 0 6,10 Нм (О 6 На основе табл, 6 по формулам (45) подсчитниаеы кое(пациенты () (т у = (О 074 Оь7441 ) 10 = 0 0412.10 ( 2 и ' 1667 ф = (0,2225 — ь — *).
10 = 0,181.10 16.67 2 а = (5,56 5 56 ).10-7 = 3,706.10-7. 16,67 с 092 О 0~4?. ° 8ЭЗ ) 10-Т О 0557 10-ь 16,67 Нодсчитачпыо коэЯициентн оведеыы в табл. Б соответстнеыно индскою. Таблица 6 гг(ц~~уОм~55.0)р и зг ' 16,67 о~~.ь ~ -~. ама.ш ~т хе Зх ' 16,67 Полученные иоз$рзциенты сводны в табл. 7, располагая вх в соответствш с индексами. Таблвца 7 У..10 Ооставхяем определитель (43), умножая козф(мциенты табл. 7 на ггь„пьь 35,А: 0,1234-Х 0,319 - 1,236.10 ! ,1656 0,452 -Х - 1,540.10 0,3708 0,365 - 37,050,!О -Х б рни определителя дают знзче~сзя Х вертикальных ссимнтот - точек разрыва йункцзи К ()( . йогпчг имеют зггзчезия = 0.507; Л„,,= 4450 ргх'с; =.
0,0772; ).,= П370 р Ч~с. де з = — 0,0459; Ь оленка нулевых точек, вертикальные асимнтогы и значение (( „ позволяют ориентносвочно нанести не график 4унксию К з й) и найти точки пересечения кривых динамических жесткостей. й Лля вычисления промежуточных точек кривой К Й) сзедует задать 2...3 значения в области предполагаемьх точек пересечения кривых К Я) и К (Л), вычислить огределителз з5с( и й 'ю и уточнить точки пересечения.
На рис, 30 построены кривые К Я) и - К (Л) дзя рас- 1 й сматриваемого примера. Точки пересечения кривых дают искомые критические скорости: г(„г, = 2060 рад/с, „„= 4400 рзд/с, Л „„= 11250 рад/с (точка пересечения г1 зг лежит вне поля граймка). АО. Способ бо ьбе с ь итыческими кимами Прп рзочете запз на ы„рнеобходммо, чтобы оне нс совпзле с ~гр, Кецеиность РотоРе спреДЕлиетсн отноыением зтих скоРостей К = шрлис„р. Если цлр близке пеРвой ЯРлтичеслсй, то Долкна лполняться условие 0,85ц К<1,15; если она бпизне одному лз более высоких значений цс„р, то запас надеиности мокет быть выбран з болев узких пределпх: (0„98...0,95)(К((1,05...1,07). Пря разгоне ротор доллен быстро проходить резонансные зоны.
Ллл уыеньиения ыеуразновеаеиных масс ротора его яеобходммо балаасирозать р, тем точнее, чеы змие црр . Лля борьбы с реаоыансным репимами применяют отстройку от резонанса или устанавливают з опору специ льиор Леыпфирующее устройство, увеличизаювее ее податливость при сохранении необходимой жесткости вела 1см.рис.19).Поспеднид ме ол уиллъаепия ш,рпрслпочтительнее- ЛВ тедавКХВа 1. Гуров А.Ф., Севрук Л.Л., сурнов Л.Н. Конотрукция и расчет на прочность космическлх злектроракетных двягетелсй.— М:: Машиностроеюе, 1970. - 490 с. 2.
Кирицкий Г.С., Стрункин В.А. Конструкция и расчет на прочность деталей паровых и газовых турбин. - М.: Машиностроение, 1968. - 520 с. 3. Лопай В.И., Максутова М.К., Стрункиц В.А. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. - М.: Машиностроение, 1979.
- 446 с. 4. Малинин Н.Н. Прочность турбомашин. - М.: Машиностроение, 1962. - 291 с. 5. Маслов Г.С. Расчеты колебаний валов. — М.: Мвшиностроерпре, 1968. — 270 с. 6. Снубачевский Г,С. Авиационные гааотурбикиые двигателк.- М.: Машиностроение, 1969. - 543 с. 7. Хроник Д.В. Колебания в двигателях летательных аппаратов. - М.: Машиностроение, 198). - 295 с. 8.
Хронин Л.В. Методика расчета критических чисел оборотов роторов ТНАр Учебное пособие. — М.: МАИ, 1972. — 45 с. .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
