snip_II-23-81 (1041402), страница 15

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 15)

В этом случае количествоболтов в соединении следует определять по формулеn  N / (Qbh к b с ),(192)где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле (191);к – количество плоскостей трения соединяемых элементов;с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;b – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий отколичества n болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, ипринимаемый равным:0,80,91,0при n < 5;при 5  n < 10;при n  10.14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтамиследует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.82СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 42Способ обработки (очистки)соединяемых поверхностей1 Дробеметный илидробеструйный двухповерхностей безконсервации2 Газопламенный двухповерхностей безконсервации3 Стальными щеткамидвух поверхностей безконсервации4 Без обработкиПримечание –следует умножать на 0,9.Коэффициенттрения Коэффициент h при контроле натяженияболтов по моменту закручивания при разности номинальныхдиаметров отверстий и болтов, мм, при нагрузкединамической  = 3 – 6;динамической  = 1;статической  = 5 – 6статической  = 1 – 40,581,351,120,421,351,120,351,351,170,25Приконтроле1,70натяженияболтов1,30поуглуповоротагайкизначенияh14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающейсдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значениекоэффициента b, определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать накоэффициент (1 – Nt / Pb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать приусловии ∑t ≤ 4db , где ∑t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых водном направлении, db – диаметр болта.Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следуетназначать возможно бóльшим.14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойстваболтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способобработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb, принимаемое согласно14.3.6.14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечиватьвозможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакетаболтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертови др.14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерамиголовок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а вконструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 ммдопускается установка одной шайбы под гайку.14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиямиво фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,приходящегося на каждый болт, передана силами трения.

При этом проверкуослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных идругих динамических нагрузках – по площади сечения нетто Аn; при статическихнагрузках – по площади сечения брутто А (при Аn  0,85А) либо по условной площадиАef = 1,18 An (при An  0,85А).83СП 16.13330.201114.4 Поясные соединения в составных балках14.4.1Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровойбалки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижныхсосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложениинеподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличияребер жесткости в местах приложения нагрузкипоясные соединения следуетрассчитывать как для подвижной нагрузки.Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считатьравнопрочными со стенкой.Т а б л и ц а 43ХарактернагрузкиПоясные соединенияСварныеНеподвижнаяФрикционныеСварные (двусторонние швы)ПодвижнаяФрикционныеФормулы для расчета поясныхсоединений в составных балкахТ / (n f kf Rwf c)  1T / (n z kf Rwz c)  1T s / (Qbh к c )  1(193)(194)(195)T 2 V 212 f k f Rwf  c(196)T 2 V 212 z k f Rwz  c(197)s T 2   2V 21Qbh к c(198)Обозначения, принятые в таблице 43:T = QS / I – сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);n – количество угловых швов: при двусторонних швах n = 2, при односторонних n = 1;Qbh, к – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;V = ff1Fn/lef – давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов f1 = 1);f и f1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;s – шаг поясных болтов; – коэффициент, принимаемый равным:  = 0,4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которомупристрогана стенка, и  = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнемупоясу.14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовымипоясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретическогообрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринятосечением листа.

Прикрепление каждого листа на участке между действительнымместом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать наполное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.84СП 16.13330.201115 Дополнительные требования по проектированию некоторыхвидов зданий, сооружений и конструкций15.1 Расстояния между температурными швамиРасстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажныхзданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu, принимаемых потаблице 44.При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а такжепри увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчетеследует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформацииконструкций и податливость узлов.Т а б л и ц а 44Характеристиказдания исооруженияОтапливаемоезданиеНеотапливаемоездание и горячийцехОткрытаяэстакаданаправлениямеждувдоль блока (по длинетемпературными здания)швамипо ширине блокаот температурного шва или торца здания дооси ближайшей вертикальной связимеждувдоль блока (по длинетемпературными здания)швамипо ширине блокаот температурного шва или торца здания дооси ближайшей вертикальной связимежду температурными швамивдоль блокаот температурного шва или торца здания дооси ближайшей вертикальной связиНаибольшее расстояние lu, м,при расчетной температуревоздуха, оС, (см.

4.2.3)t ≥ –45t < –4523016015090110602001401207590501301005040П р и м е ч а н и е – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальныхсвязей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < –45 оС, должныприниматься меньшие из указанных расстояний.15.2 Фермы и структурные плиты покрытий15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированыво всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах поцентрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых – по рискам уголков,ближайшим к обушку.Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать,если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения.При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следуетрассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.85СП 16.13330.2011При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны насовместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.15.2.2При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах фермдопускается принимать шарнирными:при сечениях элементов из уголков или тавров;при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношениевысоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 – дляконструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус45 °С; 1/10 – для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.При превышении указанных отношений h/l следует учитывать дополнительныеизгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных фермс фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (здесь t –толщина фасонки, мм).Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками,следует оставлять зазор не менее 50 мм.Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам,следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголковкрепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всютолщину фасонки.

Характеристики

Список файлов учебной работы