snip_II-23-81 (1041402), страница 17

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 17)

Двусторонние поперечные ребражесткости, как правило, не следует приваривать к поясам балки; при этом торцы ребержесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки. В балках под краныгрупп режимов работы 7К и 8К (по СП 20.13330) необходимо строгать торцы,примыкающие к верхнему поясу.В балках под краны групп режимов работы 1К – 5К (по СП 20.13330) допускаетсяприменять односторонние поперечные ребра жесткости из полосовой стали илиодиночных уголков с приваркой их к стенке и к верхнему поясу и расположениемсогласно 15.5.5.90СП 16.13330.201115.7 Листовые конструкции15.7.1 Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектироватьзамкнутым.15.7.2 Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, какправило, предусматривать через элементы жесткости.15.7.3 В местах сопряжений оболочек различной формы следует применять, какправило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений.15.7.4 Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать двустороннейсваркой либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотностисоединений конструкций, в которых эта плотность требуется.15.7.5 В листовых конструкциях, как правило, следует применять сварныесоединения встык.

Соединения листов толщиной 5 мм и менее допускаетсяпредусматривать внахлестку.15.8 Висячие покрытия15.8.1 Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, прядии высокопрочную проволоку. Допускается применение проката.15.8.2 Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположенанепосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускаетсякровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, илиподвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формыпровисания нитей.15.8.3 Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривыхдавления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.15.8.4 Для сохранения стабильности формы, которая должна обеспечиватьгерметичность принятой конструкции кровли, висячие покрытия следует рассчитыватьна действие временных нагрузок, в том числе ветрового отсоса.

При этом следуетпроверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям – вдоль и поперекнитей. Необходимая стабильностьдостигается с помощью конструктивныхмероприятий: увеличениемнатяжения нити за счет веса покрытия илипредварительногонапряжения;созданиемспециальнойстабилизирующейконструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей икровельных плит в единую конструкцию.15.8.5 Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию,возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометриипокрытия.

В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено наусилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.15.8.6 Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в нихследует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.15.8.7 При расчете нитей из канатов и их закреплений коэффициенты условийработы следует принимать в соответствии с таблицей 47 (раздел 17).

Длястабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура,коэффициент условий работы с = 1.15.8.8 Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, какправило, шарнирными.91СП 16.13330.201115.9 Фланцевые соединения15.9.1 При проектировании фланцевых соединений следует:применять сталь для фланцев С255, С285, С345, С375, С390 с относительнымсужением ψz ≥ 25 % (с учетом требований 13.3–13.5);использоватьвысокопрочныеболты,обеспечивающиевозможностьвоспринимать поперечные усилия за счет сил трения между фланцами.Требования по натяжению болтов, его контролю и плотности контакта междуфланцами даны в СНиП 3.03.01.15.9.2 При расчете фланцевых соединений в зависимости от конструктивногорешения, характера передаваемых усилий и требований эксплуатации следуетпроверять:несущую способность болтового соединения;несущую способность фрикционного соединения;прочность фланцевых листов при изгибе;прочность сварных швов, соединяющих фланец с основным элементом.15.10 Соединения с фрезерованными торцамиВ соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн ит.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.Во внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементах сварные швы и болты,включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать намаксимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы принаиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действияпоперечной силы.15.11 Монтажные крепления15.11.1 Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с балкамикрановых путей, рассчитываемыми на усталость, а такжеконструкций поджелезнодорожные составы следует осуществлять сварными или фрикционными.Болты класса точности Вв монтажных соединениях этих конструкцийдопускается применять:для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхнимпоясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли),вертикальных связей по фермам и фонарям, а также элементов фахверка;для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли(приваренных к верхним поясам железобетонных или армированных плит из ячеистыхбетонов или прикрепленного в каждую волну стального профилированного настила ит.п.);для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильныхферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давлениячерез столик;для крепления разрезных балок крановых путей между собой, а также длякрепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействиюдинамических нагрузок;для крепления второстепенных конструкций.92СП 16.13330.201115.11.2 Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамныхсистем каркасных зданий допускается применение в узлах соединения ригелей сколоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 Н/мм2.Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучестиy,min = Ryn и максимальном пределе текучести y,max = Ryn + 100 Н/мм2.Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые илифрезерованные продольные кромки.15.12 Опорные части15.12.1 Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками,тангенциальные, а при весьма больших реакциях – балансирные опоры следуетприменять при необходимости строго равномерного распределения давления подопорой.Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когданижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий,возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.Коэффициент трения в плоских подвижных опорах следует принимать равным0,3, в катковых – 0,03.15.12.2 Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирныхопор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном илибóльшем 90º) по формулеF / (1,25r l Rlp c)  1,(199)где F – давление (сила) на опору;r, l – соответственно радиус и длина шарнира;Rlp – расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемоесогласно требованиям 6.1.15.12.3 Расчет на диаметральное сжатие катков следует производить по формулеF / (n d l Rcd c )  1,(200)где n – число катков;d, l – соответственно диаметр и длина катка;Rcd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободномкасании, принмаемое согласно требованиям 6.1.16 Дополнительные требования по проектированию конструкцийопор воздушных линий электропередачи, открытыхраспределительных устройств и контактных сетей транспорта16.1 Для конструкций опор воздушных линий электропередачи (ВЛ), открытыхраспределительных устройств (ОРУ) и контактных сетей транспорта (КС), как правило,следует применять стали С235, С245, С255, С285, С345, С345К, С375 по ГОСТ 27772,сталь марок 20 и 09Г2С по ГОСТ 8731 согласно приложению В.В зависимости от назначения и типа их соединений конструкции опорподразделяются на группы (см.

приложение В):группа 1 – сварные специальные опоры больших переходов высотой свыше 60 м;93СП 16.13330.2011группа 2 – сварные опоры ВЛ, кроме указанных в группе 1; сварные опорыошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения, сварные опоры подоборудование ОРУ напряжением свыше 330 кВ; конструкции и элементы КС,связанные с натяжением проводов (тяги, штанги, хомуты), а также опоры, указанные вгруппе 1, при отсутствии сварных соединений;группа 3 – сварные и болтовые опоры под оборудование ОРУ напряжением до330 кВ, кроме опор под выключатели; конструкции и элементы несущих,поддерживающих и фиксирующих устройств КС (опоры, ригели жестких поперечин,прожекторные мачты, фиксаторы), а также конструкции группы 2, кроме КС, приотсутствии сварных соединений;группа 4 – сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путейперекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательныеконструкции и элементы ОРУ, ВЛ и КС.16.2 Болты классов точности А и В для опор ВЛ высотой до 60 м и конструкцийОРУ и КС следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, адля фланцевых соединений и опор ВЛ высотой более 60 м – как для конструкций,рассчитываемых на усталость, по таблице Г.3 приложения Г.16.3 Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Лгрупп отливок II и III по ГОСТ 977.16.4 При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и КС следует приниматькоэффициенты условий работы, установленные в разделах 4 и 14, 7.1.2 и по таблице 45.Для опор ВЛ, ОРУ и КС значение коэффициента надежности по ответственностиn следует принимать равным 1,0.Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в нейзначения Ry на Ru / u не допускается.16.5 При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкостьвсего стержня max следует вычислять по формулам:для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого поконцам,max = 2l /b;(201)для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирноопертого по концам,max = 2,5l /b;(202)для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см.

Характеристики

Список файлов учебной работы