snip_II-23-81 (1041402), страница 13

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 13)

285 до 390» 390 » 590До 285Св. 285 до 39044533456444674557856589576910686101269» 390 » 5904567891056789101245678910Автоматическая имеханизированнаяРучнаядуговаяАвтоматическая имеханизированнаяДо 375Примечания1 В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 590 Н/мм2, а также из всех сталей при толщинеэлементов более 80 мм минимальный катет швов следует принимать по специальным техническим условиям.2 В конструкциях группы 4 минимальный катет односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм притолщине свариваемых элементов до 40 мм и на 2 мм – при толщине элементов свыше 40 мм.в) расчетная длина углового шва должна быть не менее 4kf и не менее 40 мм;г) расчетная длина флангового шва должна быть не более 85 f kf, за исключениемшвов, в которых усилие действует на всем протяжении шва (здесь f – коэффициент,принимаемый согласно таблице 39);д) размер нахлестки должен быть не менее пяти толщин наиболее тонкого изсвариваемых элементов;е) соотношение размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило,1:1; при разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы снеравными катетами; при этом катеты, примыкающие к более тонкому либо к болеетолстому элементу, должны удовлетворять требованиям соответственно 14.1.7,а либо14.1.7,б;ж) угловые швы следует выполнять с плавным переходом к основному металлу вконструкциях, возводимых в районах с расчетными температурами ниже минус 45 °С,а также в случаях, когда плавный переход обеспечивает повышение расчетногосопротивления усталости сварных соединений.14.1.8 Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии срасчетом, для элементов из стали с пределом текучести до 285 Н/мм2 следует, какправило, применять электродные материалы, удовлетворяющие условиям:Rwf > Rwz – при механизированной сварке;1,1 Rwz  Rwf  Rwz z / f – при ручной сварке;73СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 39Вид сварки при диаметресварочной проволокисплошного сеченияd, ммАвтоматическаяпри d = 3 – 5Положение шваВ лодочкуНижнееАвтоматическая имеханизированнаяпри d = 1,4 – 2Ручная имеханизированнаяпри d < 1,4 илипорошковойпроволокойВ лодочкуНижнее,горизонтальное,вертикальноеВ лодочкуНижнее,горизонтальное,вертикальное,потолочноеКоэффициентfzfzfzfzfzЗначения коэффициентовf и z при нормальных режимах сварки икатетах швов, мм3–89–1214–16св.

161,11,151,11,150,91,050,91,050,90,71,00,71,00,70,81,00,70,81,051,00,71,0для элементов из стали с пределом текучести свыше 285 Н/мм2 допускаетсяприменять электродные материалы, удовлетворяющие условию Rwz < Rwf < Rwz z / f(здесь f и z – коэффициенты, зависящие от технологии сварки и катета шва иопределяемые по таблице 39).14.1.9 Односторонние угловые швы в тавровых соединениях элементов из стали спределом текучести до 375 Н/мм2, как правило, следует применять в конструкциях,эксплуатируемых в неагрессивной или слабоагрессивной среде (классификация поСНиП 2.03.11) в отапливаемых помещениях:для прикрепления промежуточных ребер жесткости и диафрагм – в конструкцияхвсех групп, кроме конструкций группы 1, рассчитываемых на усталость;для поясных швов сварных двутавров – в конструкциях групп 2 и 3 (кроме балок сусловной гибкостью стенки w  6 Ry /  f ) при толщине стенки tw в колоннах истойках до 12 мм и в балках до 10 мм, при выполнении швов механизированнойсваркой с катетом шва kf  0,8tw / f ; при этом следует учитывать требования 15.3.3 и15.5.5;для всех конструктивных элементов – в конструкциях группы 4.Катеты односторонних швов следует принимать по расчету, но не менееуказанных в таблице 38.Односторонние угловые швы не следует применять в конструкциях зданий исооружений, относящихся к I уровню ответственности, возводимых в районах ссейсмичностью 8 баллов и выше, в районах с расчетной температурой ниже минус45оС, в конструкциях групп 1, 2, 3 в зданиях с кранами режимов работы 7К (в цехахметаллургических производств) и 8К, а также в балках и ригелях рамных конструкций,рассчитываемых согласно требованиям 8.2.3, 8.2.6 и 8.2.7.14.1.10Прерывистые угловые сварные швы допускается применять пристатической нагрузке при избыточной несущей способности непрерывного шваминимального размера для соединений в конструкциях группы 4, а также вреконструируемых конструкциях группы 3, в районах, кроме имеющих расчетную74СП 16.13330.2011температуру ниже минус 45 °С, и эксплуатируемых в неагрессивных илислабоагрессивных средах.Размеры сварного шва должны соответствовать требованиям 14.1.7.Расстояние s между участками сварных швов (рисунок 19), как правило, недолжно превышать одного из значений: 200 мм, 12tmin в сжатом элементе (tmin –толщина самого тонкого из соединяемых элементов), 16tmin в растянутом элементе.В конструкциях группы 4 расстояние s допускается увеличить на 50 %.а)1b1-1lsw1lswl1б)w12lwslwslws2-22а – в нахлесточном соединении; б – в тавровом соединенииРисунок 19 – Схема прерывистых угловых сварных швовПри наложении прерывистого шва следует предусматривать шов по концамсоединяемых частей элементов; длина lw1 этого шва в элементах составного сечения изпластин должна быть не менее 0,75b, где b – ширина более узкой из соединяемыхпластин.14.1.11 Угловые сварные швы, расположенные по периметру отверстий илипрорезей, допускается применять в нахлесточных соединениях в случаях,предусмотренных 14.1.10, для передачи усилий в плоскостинахлестки,предотвращения потери устойчивости элементов нахлестки или конструктивныхсоединений элементов.14.1.12 Пробочные швы, заполняющие наплавленным металлом всю площадькруглых или щелевых отверстий, допускается применять в нахлесточных соединенияхв случаях, предусмотренных 14.1.10, только для предотвращения потери устойчивостиэлементов нахлестки или для конструктивных соединений элементов.Толщина пробочного шва должна быть: не менее толщины t просверленного илипрорезанного элемента, но не более 16 мм; не менее 0,1 длины прорези либо значений0,45d или 0,45b (где d и b – диаметр отверстия и ширина прорези, равные d  t +8 мми b  t + 8 мм).Расстояние между центрами отверстий или продольными осями прорезей должнобыть не менее 4d или 4b.14.1.13 Применение комбинированных соединений, в которых часть сдвигающегоусилия воспринимается фрикционным соединением, а часть – сварными швами,допускается при условии, что сварка выполнена после затяжки болтов на расчетноеусилие и с последующей их дотяжкой в случае необходимости.75СП 16.13330.2011Распределение усилия между фрикционными и сварными соединениямидопускается принимать пропорционально их несущим способностям.

Применение вкомбинированных соединениях болтов без контролируемого натяжения недопускается.14.1.14 Расчет сварных стыковых соединений при действии осевой силы N,проходящей через центр тяжести соединения, следует выполнять по формулеN / (t lw Rwy c)  1,(175)где t – наименьшая из толщин соединяемых элементов;lw – расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t,или полной его длине, если концы шва выведены за пределы стыка.При расчетесварных стыковых соединенийэлементов из стали сотношением Ru / u > Ry, эксплуатация которых возможна и после достиженияметаллом предела текучести, а также из стали с пределом текучести Ryn > 440 Н/мм2 вформуле (175) вместо Rwy следует принимать Rwu / u.Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применениисварочных материалов согласно приложению Г, полном проваре соединяемыхэлементов и физическом контроле качества соединений при растяжении.14.1.15 Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контролякачества, при одновременном действии в одном и том же сечении шва нормальных wx иwy и касательных wxy напряжений следует проверять по формуле (44), принимая в нейx = wx, y = wy, xy = wxy, Ry = Rwy.14.1.16 Расчет сварного соединения с угловыми швами при действии силы N,проходящей через центр тяжести соединения, следует выполнять на срез (условный) поодному из двух сечений (рисунок 20) по формулам:β f R wfNпри 1 по металлу шва 1;(176)β f k f l w Rwf γ cβ z Rwzβ f RwfN 1,(177)β z k f l w Rwz γ cβ z Rwzгде lw – расчетная длина швов в сварном соединении, равная суммарной длине всех егоучастков за вычетом по 1 см на каждом непрерывном участке шва;f, z – коэффициенты, принимаемые по таблице 39.при 1 по металлу границы сплавления211 – по металлу шва; 2 – по металлу границы сплавленияРисунок 20 – Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом76СП 16.13330.201114.1.17 Расчет сварных соединений с угловыми швами при действии момента Мв плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует выполнять насрез (условный) по одному из двух сечений (см.

рисунок 20) по формулам:по металлу шваM / (Wf Rwf c )  1;(178)по металлу границы сплавленияM / (Wz Rwz c )  1,(179)где Wf и Wz – моменты сопротивления расчетных сечений сварного соединения пометаллу шва и по металлу границы сплавления соответственно.14.1.18 Расчет сварного соединения с угловыми швами при действии момента Мв плоскости расположения этих швов следует выполнять на срез (условный) поодному из двух сечений (см. рисунок 20) по формулам:по металлу шваM x2  y2I fx  I fy Rwf  c  1;(180)по металлу границы сплавленияM x2  y 2I zx  I zy Rwz  c  1,(181)где х и у – координаты точки сварного соединения, наиболее удаленной от центратяжести О расчетного сечения этого соединения (рисунок 21);Ifx , Ify – моменты инерции расчетного сечения сварного соединения по металлу шваотносительно его главных осей х – х и у – у соответственно;Izx , Izy – то же, по металлу границы сплавления.yMVMyyMxNMxoNxVyxРисунок 21 – Расчетная схема сварного соединения77СП 16.13330.201114.1.19 При расчете сварного соединения с угловыми швами на одновременноедействие продольной  и поперечной V сил и момента М (см.

Характеристики

Список файлов учебной работы