snip_II-23-81 (1041402), страница 10

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 10)

рисунки 13 и 14); l1 – расстояние междуточками связей из плоскости стержня (см. рисунок 14), и расчет на устойчивостьследует выполнять на максимальное усилие.10.1.3 Расчетные длины lef и lef,1 (при допущении, что они не зависят отсоотношения усилий) элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (см.рисунок 13, д), следует принимать по таблице 25.lef ,1  (0,6 k  0,54)Т а б л и ц а 25Конструкция узла пересеченияэлементов решеткиОба элемента не прерываютсяПоддерживающий элемент прерывается иперекрывается фасонкой:рассматриваемый элемент не прерываетсярассматриваемый элемент прерываетсяи перекрывается фасонкойРасчетная длина lef,1 из плоскости фермы (связи) приподдерживающем элементерастянутомнеработающемсжатомl0,7l1l10,7l10,7l1l1–1,4l1–Обозначения, принятые в таблице 25 (см.

рисунок 13,д):l – расстояние от центра узла фермы (связи) до точки пересечения элементов;l1 – полная геометрическая длина элемента.10.1.4 Радиусы инерции i-х сечений элементов из одиночных уголков приопределении гибкости следует принимать:при расчетной длине элемента не менее 0,85 l (где l – расстояние между центрамиближайших узлов) – минимальными ( i = imin);53СП 16.13330.2011в остальных случаях – относительно оси уголка, перпендикулярной илипараллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy), в зависимости от направленияпродольного изгиба.10.2 Расчетные длины элементов пространственных решетчатыхконструкций, в том числе структурных10.2.1 Расчетные длины lef элементов структурных конструкций следуетпринимать по таблице 26 (l – геометрическая длина элемента – расстояние междуцентрами узлов структурных конструкций).Т а б л и ц а 26Элементы структурных конструкций1 Кроме указанных в позициях 2 и 32 Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса, а также элементыпоясов и решеток, прикрепляемых в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам3 Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой:а) сварными швами или болтами (не менее двух), расположеннымивдоль элемента, при l /imin:до 90св.

90 до 120св. 120 до 150 (только для элементов решетки)св. 150 до 200 (только для элементов решетки)б) одним болтом при l /imin:до 90св. 90 до 120св. 120 до 150 (только для элементов решетки)св. 150 до 200 (только для элементов решетки)Расчетнаядлина lefl0,85ll0,90l0,75l0,70ll0,95l0,85l0,80lРадиусы инерции сечений i-х элементов структурных конструкций приопределении гибкости следует принимать:для сжато-изгибаемых элементов – относительно оси, перпендикулярной илипараллельной плоскости изгиба (i = ix или i = iy); в остальных случаях – минимальными(i = imin).10.2.3 Расчетные длины lef и радиусы инерции сечений i-х сжатых, растянутых иненагруженных элементов пространственных конструкций (рисунок 15) из одиночныхуголков при определении гибкости следует принимать по таблицам 27, 28 и 29.10.2.4 Для определения расчетных длин раскосов по рисунку 15, в, приприкреплении их без фасонок к распорке и поясу сварными швами или болтами (неменее двух), расположенными вдоль раскоса, значение коэффициента расчетной длиныd следует принимать по строке таблице 29 при значении n «До 2».

В случаеприкрепления их концов одним болтом значение d следует принимать по строкетаблицы 29 «Одним болтом без фасонки», а при вычислении значения lef по таблице 27вместо d следует принимать 0,5(1 + d).10.2.5 Расчетные длины lef и радиусы инерции i-х элементов из труб или парныхуголков следует принимать согласно требованиям 10.1.1 – 10.1.3.54СП 16.13330.2011а)в)lmlmlmldldldld1б)lclcг)е)1д)ldlmlmlmldldldlcа, б, в – с совмещенными в смежных гранях узлами; г, д – с несовмещенными всмежных гранях узлами; е – с частично совмещенными в смежных гранях узламиРисунок 15 – Схемы пространственных решетчатых конструкций10.2.6 Расчетные длины сжатых элементов пространственных решетчатыхконструкций допускается определять из расчета с использованием сертифицированныхвычислительных комплексов (в предположении упругой работы стали инедеформированной схемы). При этом рекомендуется использовать программныекрмплексы, в которых несущая способность сжатых стержней определена с учетомнеплоской формы продольного изгиба.Т а б л и ц а 27Элементы пространственныхконструкцийПояса:по рисунку 15, а, б, впо рисунку 15, г, дпо рисунку 15, еРаскосы:по рисунку 15, а, дпо рисунку 15, б, в, г, еРаспорки:по рисунку 15, б, епо рисунку 15, вСжатые и ненагруженныеэлементыlefiРастянутые элементыlefilm0,73lm0,64lmiminiminiminlm0,73lm0,64lmiminiminimind ldcd ldiminiminld ( ld1)ldimin (iх)imin0,80lc0,73lciminimin––Обозначения, принятые в таблице 27 (рисунок 15):ldc – условная длина, принимаемая по таблице 28;d – коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый по таблице 29.Примечания1 Раскосы по рисунку15, а, д в точках пересечения должны быть скреплены между собой.2 Значение lеf для распорок по рисунку15, в дано для равнополочных уголков.3 В скобках даны значения lеf и i для раскосов из плоскости грани конструкции.55СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 28Условная длина раскоса ldc приподдерживающем элементерастянутомнеработающемсжатомКонструкция узла пересеченияэлементов решеткиОба стержня не прерываютсяПоддерживающийэлементпрерываетсяиперекрывается фасонкой; рассматриваемый элемент непрерывается:в конструкциях по рисунку 15, ав конструкциях по рисунку 15, дУзел пересечения элементов закреплен от смещения изплоскости грани (диафрагмой и т.п.)ld1,3ld0,8ld11,3ld(1,75 –0,15n)ldld1,6 ld(1,9 – 0,1n)ldldld1ld1ldОбозначение, принятое в таблице 28 (рисунок 15):n = Im,min ld / (Id,min lm),где Im,min и Id,min – наименьшие моменты инерции сечения соответственно пояса и раскоса.П р и м е ч а н и е – При n < 1 и n > 3 в формулах таблицы следует принимать соответственно n = 1 и n = 3.Т а б л и ц а 29Прикрепление раскосак поясамСварными швами, болтами (неменее двух), расположеннымивдоль раскосаОдним болтом без фасонкиЗначениеnдо 60Значение d при l / imin, равномсв.

60 до 160св. 160До 2Свыше 61,141,040,54+36 imin / l0,54+28,8 imin / l0,7650,740При любыхзначениях1,120,64+28,8 imin / l0,820Обозначения, принятые в таблице 29:n – по таблице 28;l – длина, принимаемая равной: ld – для раскосов по рисунку 15, б, в, г, е; ldc по таблице 28 – для раскосов порисунку 15, а, д.Примечания1 Значение d при 2  n  6 следует определять линейной интерполяцией.2 При прикреплении одного конца раскоса к поясу без фасонок сваркой или болтами, а второго конца – черезфасонку коэффициент расчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5(1 + d); при прикреплении обоихконцов раскосов через фасонки d = 1,0.10.3 Расчетные длины колонн (стоек)10.3.1 Расчетные длины lef колонн (стоек) постоянного сечения или отдельныхучастков ступенчатых колонн следует определять по формулеlef =  l ,(140)где l – длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа; – коэффициент расчетной длины.10.3.2 При определении коэффициентов расчетной длины колонн (стоек) значенияпродольных сил в элементах системы следует принимать, как правило, для тогосочетания нагрузок, для которого выполняется проверка устойчивости колонн (стоек)согласно разделам 7 и 9.Допускается определять коэффициенты расчетной длины колонн постоянногосечения и отдельных участков ступенчатых колонн лишь для сочетания нагрузок,дающего наибольшие значения продольных сил в колоннах и на отдельных участках, и56СП 16.13330.2011полученные значения коэффициентов  использовать для участков с другимисочетаниями нагрузок.При этом необходимо различать несвободные (раскрепленные) рамы, у которыхузлы крепления ригелей к колоннам не имеют свободы перемещения в направлении,перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы, и свободные (нераскрепленные)рамы, у которых такие перемещения возможны (см.

рисунок 1).10.3.3 Коэффициенты расчетной длины  колонн (стоек) постоянного сеченияследует определять в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.Для некоторых случаев закрепления концов и вида нагрузки значения  приведены втаблице 30.Т а б л и ц а 30Схемазакрепленияколонны(стойки) ивиднагрузкиNNNNNNNmax1,00,70,52,01,02,00,725Nmax1,12Коэффициенты расчетной длины колонн (стоек) постоянного сечения с упругимзакреплением концов следует определять по формулам, приведенным в таблицахИ.1 и И.2 приложения И.10.3.4 Коэффициенты расчетной длины  колонн постоянного сечения вплоскости свободных или несвободных рам при жестком креплении ригелей кколоннам и при одинаковом нагружении узлов, расположенных в одном уровне,следует определять по формулам таблицы 31.10.3.5 При отношении Н / В  6 (где Н – полная высота свободной многоэтажнойрамы, В – ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом каксоставного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.10.3.6 При неравномерном нагружении верхних узлов колонн в свободнойодноэтажной раме и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей поверху всех колонн коэффициент расчетной длины ef наиболее нагруженной колонныв плоскости рамы следует определять по формулеef = I c ΣN i 0,7,N c ΣI i(146) – коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный поформулам (141) и (142) таблицы 31;Ic, Nc – момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колоннерассматриваемой рамы соответственно;Ni, Ii – сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колоннрассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждойстороны) соответственно; все усилия следует находить при том жесочетании нагрузок, которое вызывает усилие Nс в проверяемойколонне.где57СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 31ПараметрыСхема рамыpКоэффициент расчетной длиныnСвободные рамыI s lcI cl  2 1p=0k n1  n2 ;k 10,38n(141)k≥2I s1l cI c l1n  0,56n  0,14p=∞k n1  n2 ;k 1(142)k≥2Верхний этажk  p1  p2 k 12k n1  n 2 k 1Средний этажk  p1  p2 k 1k n1  n2 k 1Нижний этаж2k  p1  p 2 k n1  n2 k 1k 1При n  0,2 p  0,68 n  0,22;0,68 p p  0,9n  0,08  0,1n(143)при n > 0,2 p  0,63 n  0,28pn  p  0,9  0,1n(144)Частные случаир=0Isl58n  0,22nСв.

Характеристики

Список файлов учебной работы