snip_II-23-81 (1041402), страница 11

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 11)

0,2  2,0n  0,28nIcl p  0,63p  p  0,9  0,10,03≤ р ≤50∞р=∞От 0,03до 0,2  1,21Св. 0,2IsIcl  2,15lIsIcIclcIsIclcIcОт 0,03до 0,2n  0,22n  0,08n  0,28nСП 16.13330.2011Окончание таблицы 31ПараметрыСхема рамыpКоэффициент расчетной длиныnНесвободные рамыВерхний этаж0,5  p1  p 2 n1  n2Средний этаж0,5  p1  p 2  0,5 n  n121  0,46  p  n   0,18 pn1  0,93  p  n   0,71 pn(145)Нижний этаж p1  p2 0,5 n1  n2 Частные случаиlIsIcIcIcllр=0I s lcI clр=∞I s lcI cl1  0,46 n1  0,93 nlIsIcIcllIsIcIsIclIclcIsIcIslcIcIclcIcIslcIs1  0,39 n2  1,54 nlОбозначения, принятые в таблице 31:Is1, Is2 и Ii1, Ii2 – моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственнок верхнему и нижнему концам проверяемой колонны;Iс, lс – соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны;l, l1, l2 – пролеты рамы;k – число пролетов;n1 I s1lcI lI lI l; n2  s 2 c ; p1  i1 c ; p 2  i 2 cI c l1I c l2I c l1I c l2П р и м е ч а н и е – Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент следует определять при значениях p и n как для колонн однопролетной рамы.10.3.7 Коэффициенты расчетной длины  отдельных участков ступенчатыхколонн в плоскости рамы следует определять согласно приложению И.59СП 16.13330.2011При определении коэффициентов расчетной длины  для ступенчатыхколонн рам одноэтажных производственных зданий допускается:не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн; длямногопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого дискапокрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны иобеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длиныколонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей.10.3.8 Коэффициенты расчетной длины , определенные для колонн свободныходноэтажных (при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных рам,допускается уменьшать умножением на коэффициент , определяемый по формуле = 1 –  [1 – ( / 5)2] 5/4,(147)где  = 0,65 – 0,9 + 0,252 ; = λ / 1  m  5.Здесь обозначено = 1 – М1 / М  0,2; m = M A / (N Wc);λ – условная гибкость колонны, вычисленная с учетом требований 7.3.2 и 7.3.3.Расчетные значения продольной силы  и изгибающего момента  врассчитываемой свободной раме следует определять согласно требованиям9.2.3.Значение изгибающего момента М1 следует определять для того же сочетаниянагрузок в том же сечении колонны, где действует момент М, рассматривая раму вданном расчетном случае как несвободную.10.3.9 Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскостирамы), как правило, следует принимать равными расстояниям между закрепленнымиот смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых балок иподстропильных ферм, узлами крепления связей и ригелей и т.п.).

Расчетные длиныдопускается определять на основе расчетной схемы, учитывающей фактическиеусловия закрепления концов колонн.10.3.10 Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерей следуетпринимать равной:в продольном направлении галереи – высоте опоры (от низа базы до оси нижнегопояса фермы или балки), умноженной на коэффициент , определяемый как для стоекпостоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов;в поперечном направлении (в плоскости опоры) – расстоянию между центрамиузлов; при этом должна быть проверена общая устойчивость опоры в целом каксоставного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.10.4 Предельные гибкости элементов10.4.1 Гибкости элементов  = lef / i, как правило, не должны превышатьпредельных значений u, приведенных в таблице 32 для сжатых элементов и в таблице33 – для растянутых.60СП 16.13330.201110.4.2 Для элементов конструкций, которые согласно приложению В относятся кгруппе 4, в зданиях и сооружениях I и II уровней ответственности (согласнотребованиям СНиП 2.01.07), а также для всех элементов конструкций в зданиях исооружениях III уровня ответственности допускается повышать значение предельнойгибкости на 10 %.Т а б л и ц а 32Элементы конструкций1 Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции:а) плоских ферм, структурных конструкций и пространственныхконструкций из труб или парных уголков высотой до 50 мб) пространственных конструкций из одиночных уголков, а такжепространственных конструкций из труб и парных уголков высотой св.

50 м2 Элементы, кроме указанных в позициях 1 и 7:а) плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций изодиночных уголков, пространственных и структурных конструкций из труб ипарных уголковб) пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков сболтовыми соединениями3 Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе монтажа (предельнуюгибкость после завершения монтажа следует принимать по позиции 1)Предельнаягибкость сжатыхэлементов u180–60120210–60220–402204 Основные колонны180–605 Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементырешетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (нижебалок крановых путей)210–606 Элементы связей, кроме указанных в позиции 5, а также стержни, служащиедля уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженныеэлементы, кроме указанных в позиции 72007 Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций тавровогои крестового сечений, подверженные воздействию ветровых нагрузок, припроверке гибкости в вертикальной плоскости150Обозначение, принятое в таблице 32:=N AR y γ c– коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в необходимых случаяхвместо  следует принимать  е).61СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 33Элементы конструкцийПредельная гибкость растянутых элементов uпри воздействии на конструкцию нагрузокдинамических,от крановприложенныхтатических(см.

прим. 4) инепосредственножелезнодорожныхк конструкциисоставов1 Пояса и опорные раскосы плоскихферм (включая тормозные фермы) иструктурных конструкций2 Элементы ферм и структурныхконструкций, кроме указанныхв позиции 13 Нижние пояса балок и фермкрановых путей4 Элементы вертикальных связеймежду колоннами (ниже балоккрановых путей)5 Прочие элементы связей6 Пояса и опорные раскосы стоеки траверс, тяги траверс опорлиний электропередачи, открытыхраспределительных устройстви контактных сетей транспорта7 Элементы опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактныхсетей транспорта, кроме указанных в позициях 6 и 88 Элементы пространственныхконструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверсопор линий электропередачи ииз одиночных уголков), подверженных воздействию ветровыхнагрузок, при проверке гибкостив вертикальной плоскости250400250350400300––150300300200400250400–300–350––150––Примечания1 В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементовследует проверять только в вертикальных плоскостях.2 Для элементов связей (позиция 5), у которых прогиб под действием собственного веса не превышаетl /150, при воздействии на конструкцию статических нагрузок допускается принимать u = 500.3 Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению, не ограничивается.4 Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов работы 7К (в цехахметаллургических производств) и 8К в соответствии со СП 20.13330.5 Для нижних поясов балок и ферм крановых путей при кранах групп режимов работы 1К – 6Кдопускается принимать u = 200.6 К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкции, относятся нагрузки,принимаемые в расчетах на усталость или с учетом коэффициентов динамичности по СП 20.13330.11 Расчет листовых конструкций11.1 Расчет на прочность11.1.1 Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения),находящихся в безмоментном напряженном состоянии, следует выполнять по формуле62СП 16.13330.20111Ry c x2   x y   y2  3 xy2  1,(148)где х и у – нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярнымнаправлениям;с – коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствиис требованиями СНиП 2.09.03.При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не болеезначений расчетных сопротивлений, умноженных на с.11.1.2 Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рисунок16), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следуетопределять по формулам:F(149)1 2 r t cos  2 = (p / t – 1 / r1)r 2,(150)где 1 и 2 – соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;F – проекция на ось z–z оболочки полного расчетного давления,действующего на часть оболочки аbс (см.

рисунок 16);r и  – радиус и угол, показанные на рисунке 16;t – толщина оболочки;p – расчетное давление на поверхность оболочки;r1, r2 – радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхностиоболочки.11.1.3Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочкахвращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определятьпо формулам:для цилиндрических оболочек1 = pr / (2t);  2 = pr / t;(151)для сферических оболочек1 =  2 = pr / (2t);(152)для конических оболочек1 pr;2t cos 2 pr,t cos (153)где р – расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;r – радиус срединной поверхности оболочки (рисунок 17); – угол между образующей конуса и его осью z – z (см.

рисунок 17).63СП 16.13330.2011z11rFctabzРисунок 16 – Схема оболочки вращенияzrzРисунок 17 – Схема конической оболочки вращения11.1.4 При проверке прочности оболочек в местах изменения их формы илитолщины, а также изменения нагрузки следует учитывать местные напряжения(краевой эффект).11.2 Расчет на устойчивость11.2.1 Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочеквращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять поформулеσ1 1,(154)σ cr ,1γ сгде 1 – расчетное напряжение в оболочке;сr,1 – критическое напряжение, равное меньшему из значений Rу илисЕt / r (здесь r – радиус срединной поверхности оболочки;t – толщина оболочки) при r / t  300; при r / t  300 cr,1 = сЕt / r.Значения коэффициентов  при 0 < r / t  300 следует определять по формуле = 0,97 – (0,00025 + 0,95 Ry / E) r / t.Значения коэффициента с следует определять по таблице 34.64(155)СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 34r/tс1000,222000,183000,164000,146000,118000,0910000,0815000,0725000,06В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба вдиаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента,не превышающих значения0,07Е (t / r)3/2, напряжение cr,1 должно бытьувеличено в (1,1 – 0,1 '1 / 1) раза, где '1 – наименьшее напряжение (растягивающиенапряжения считать отрицательными).11.2.2 В трубах, рассчитываемых как сжатые или внецентренно-сжатые стержнипри условной гибкости λ =  R y / Ε  0,65, должно быть выполнено условиеr / t   E / Ry .(156)Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии стребованиями разделов 7 и 9 независимо от расчета на устойчивость стенок.

Характеристики

Список файлов учебной работы