Никитин А.О. - Теория танка, страница 6

НОСТИ, — ТВК ПВВМВВЕММЕ ПОТЕРИ ХОЛОСТОГО ХОДВ, Т. Е. ПОТЕРИ ИВ СО-' противление при прокруниванни агрегатов трансмиссии бев иа. ГРУЗКИ. Оценивать их В расистах раадельно весьма Ватрудннтельио практически Возможно только путем проведения испмтаний уже выполненной трансмиссии итп по паьоплгипоим данным кспмтаинй подобнмх трансмиссий. Потери мощности в полюсах зацепления Вубчатььх колес,занге снт От типа последних, обработки Вубьев, тонности иоготовлення монтажа пх и ряда друГих факторов, у'ысть которые теоретических" путем весьма трудно, Вследствие чего Втн велинипм Опрей(".ле$0тся Вкспериментальио. Щ ьехника производственно)о )ййпе)н)ения ООВремеиных )нпк))аых механических трансмисспЙ стоит на достаточно Высоком уронив, по- ВТОМУ ПОТСРИ МО)ЦНОСТИ В )ГИХ ОТНОСИГВЗЬНО НЕВЮ)НКИ, ЧТО ПОЗВОАНС:.

в ме))ях быстрого прОведепня тяГОВых н друГнх расчетОЗ Остзльиы) потери мощности и мехзиичес)КОЙ трансмиссии (В под)пивниках, иа Вчбзлтывзине масла, В ))ч)Йтзх полужесткого соеДинення, В уплОО пениях) условпо Относи)ь к потерям в зацсплспин, исколько ув'- лнчянзя значений ПОследннх, На основании изложепиого козффкцнент полезного денстанк простоЙ механической траисмнссин Äà подсчнтыва)от по формуле Н)ГЕ Н, ТЫ ~ )де ты - к. п. д, ьоипческой пары. Рн — чисто пар конических зубчатых кОлес, находящихся В ззцепленнп )Мщ последовательпОЙ передаче крттяп)его М)) Х) Е П'Г 3; к. и.

д. П)ьп) ид(н) Маской пары; п !Нсло )гар цилнндрнческнх зубчатых колес, находящихся в заме)ь)спиц ггрн послсдовательиой перед))1)е тящего ь)г)мент)). В тех счучзях, Ко~да зубчатые колеса Выполник)тся по "прина. той В общем мац)ип))строении геометрии н по дос~ат~~но Высокому классу точности„что обычно имеет место в танкостроении, то по ре- зультатзы испь)тзний прп Определении к.п.д. трансмиссии мОжие прннимат)к к. и. д.

Нп)цп)дрн )е,,кой пары )ы г= 0,97,—: 0,96: -- к. и, д. Кони )сскоа пары Н„=- 0.96 .- 0,97. Е меха 'аятр " «я а рогот а .» .о")Орых ее звеньях передача мощностн Осугцествлнется путем прама. пения отдельных планетарных рядов, то коэффициент полезного действия зтих рядов определяется в соответствии с мощностью, пс. редзвземой лнп)ь в относнтельиом дви)кенни зубчатых колес. П|)а ;.Лом считак)т, что )атраты мощности в переносном дви)кенни отсутствун)т. Последнее свойство плзытарных передач обусловливает (прн- меннтезы)О к танковым грансмнсснзм) более вьь;Окнй козффицие)п полеац)ОГО действия нх по сэавкеннк) с простымн механическими не- ))сдачами с Внсцпп)м зацеплением.

П1)и Определен))и к.п.д, планетарных передач к.ц.д, пары зубча- тых колес внутрекнего за)ьеплення монгно принимать паиным 0.99, а Для ннещнего зацспле)саи равным 0,97": 0,96. Метод Определения к.п.д. Планетарных передач налзГается В спенняяьных курсах н здесь не рассматривается, Зная к. и. д. трансмиссии и,, легко определить потера мощннстн В ией при дви)кенни танка М„„=-(1 — тЬ) ИМ )де Й7 — свободнав мощность ДВИГателн, т. е.

та ыоц)п))сть, которая поступает В трзнсмисснто от дннгателя. аа При движшшн машины мо!цность в злемептах тусси)шпого двн. житег!я затра швается: )) на трение н )пар!шрах гусешшных цепей; к! На качение опорных катков по гусеницам; 3) на трепке в под!Ппппнках Хат~~~ и ко;шс; 4) на трение В зацеплаини ведуших колес с 1)сенпцзмп; б) на удз))ь! тр!1ков на нслу1%1х н нзпрзвляк)щих КО:1есзх и катках.

Осповпы)!и потернмп па трение в гусеии иом движителе являк?тся поте))5! в шз))нирах т)?аков. Работа сил )ренин в и!Зрнирзх за- 1:!>сит от иатнжснн!1, ))астяы)вепоших цы)ь, которые нз ))ззных учз)-тках гусшшчпого обвода неодинаковы и определшотся предварнтелы1ыы и!Ляжением цепи, натяжение)1 цепи От действия центроб!.жБых !'Ил н ))абоянх! нзтяженпем при передача тяГОВОГ?) усн:!Н51. !. Предварительное натяжение гусеничной цепи Предвариттльным натяжен1езм У'„называется такое натяжси!ю, которым гусеничная цепь растягшшется от действия собствен- НОГО Веса п)ш неподвижном тапке.

!з практике предвзрительп~?е пзтяженнс характеризуется нел)шш!ой стре,)ы провнсанпя гусеничной цепи ш! каком-либо учзс?ке гусеничного обвода и устанавливается ири помошн механизма натяжения, исходя пз условий неспздання )усениц в разнообразных условиях движения тапка.

Чем меньше предварительное натяже!ие цепи, тем более вероятно ее спадание, но в то же время с увеличением этого натяженил растут потери на трение в элементах гусеннчпого движителя прн пе. ремзтыванин цеи!. Поэтому Оптимальное значение предварительно)о натяжения цепи подбирают па основании опыта эксплуатации.

При нсподвпжном танке всегда имеет!.я позмож!юсы ззх!с)?ить стрелу провпсн цепи,г па каком-либо участке гусеничного обвода, позтоз!)з велнчин; предварительного натяжения Т„гусеппп!Ой цепи Гудем находить из значения этоп> параметра, причем для упрощения выкладок ото>кдествпм цепь с гибкой лентой или нитью. Из курсов по )соретической механике известно, что однородная гибкап лента гнить), закрепленная в двух точках, располагаетсн под действием своего вс!а по цепной линии, уравнение которой имеет впд Х Х у — (са „„! а ь) где а — параметр цепной линни — расстояние от начала координат„относительно кото))ОГО Бып)сзио уравнение цеГ- ной лиш!и, до той точки кривой, н которой касательная к ией параллельна оси зс (рис. )6).

Начя>ю координат определяется длиной условного отрезка .?Виты, который своим весом может создать в ней иатяженн, равное натюкеннк> ленты нз у !ветке„про!Н)сзю>цем по цепной лиш1и ГНОкзззнг> на ))исуБке пуиктн))ОИ). 3 теор'.. п»:ж ЗЗ У. Рве «6 Таким образом, натяжение ленты и нижней точке провисаго щего участка кривой «рис, 17) будет 7~ = «и, Выразим параметр а через стрелу провпса)", для чего пред- б х нарительио разложим значения е и е ' в ряды: еа — 1.3 ' а — ~««~а~+ З«~а,) Очевидно, 1 х" , 1 ' х' у=у — а =- а 1+--- ----- З- — — +...

— а. 2! а' ' 41 а' Удерживая в скобках члены до второго порядка вкл~очительно (в этом случае кривая провисипгя вместо цепной линии будет параболой), получим 1 хт У вЂ”- -2 л' Ксан Уч — расстОяние по горизонтали между двумя распОноженмымя на Одном уровне точками участка ленты, для которого стрела провиса равна т, е. х-"= Й Таким образом, зная у я 1,, рассматриваемого участка обвода, мекно определить значение параметра а н натяжение ленты н мнжвей точке участка 16) Натяжение леиття В других точках участка обвода можно определять яо формуле тб), для которой значение у будет рав- нь$м у =-' н+Л где ~~ — превышение рассматриваемой точки участка обВОДВ лен" ты над самой нижней его ТОЧКОЙ.

Лая танков значения а настолько больше Вслнчкп ~, что для Расчетов с лостаточяой для практнкн точностью' мОжнО приниматв натяжения гусепичпой ленты одинаковым па Всем участке провиса- мия н равным иатяжсннто в нижней его точке, Йсатклый пропнсаищий участок Г"сеничиого обвода Кисет сВое 3' зз ураьчгенис формы кривой провисания ленты (цепной л11ннг;), ио„Исходя нз равенства натяжений В соседних у~ас~кзх ггснты', и танзкю учитынзн сказанное В п)зсггыдтщсм абзаце, в практических рзсчитзх Вполне Возн1ожнО принивгзть прсдварлтслы101.' натяжсинс во вссх сечениях гусенггчного обвода од11наковывг (исключая иижгхнпеь онорнэю ветвь) и равным Пример. Опрелглнгь прслвнркгельвое квгвжеыы гусекп пкя пепи кивки И1:.3 по установленному прв эксплунгвпкк провкснвкго вснк мгжлу вонкержв 1ЗВКЗП1КЬЯ КВГКВМИ.

Дино: Стреле провксв нв злмеркемом участке кспп У вЂ”..-- 3 соп рвссговпне по горкэонгнлк между гочкнмк 1Чмзвпсеющеп1 огрежк чгпм 1ь.= Гао гм. Вес елкинкм ллккм пепи, =:. 1,6 кг,'гк. 11вглжеккс в нижней гонке провнселожего ы.резке цепь 1,5 ° 180е ть:= 1а =- -"- == — —. - . == 1315 кг, 8, 5 причем а = В10 гм. Прв этом нгокженне венк в верхней г)чке провнсжогкеггз 1 ~нсгкл Пулег Гв.=- 1у = Т(а-', у) =-1,5(Н1О+ 5) =-. рг22,5 кг. )з отличие от гибкой ленты гуссинчная цепь состоят из звеньев (траков) конечной длины, трение в шарнирах которых должно ска- ЗЫВЗТЬСЯ На ВСЛИЧННС П(зСДВЗРИТСЛЫ1ОГО 1ГЗТЯЖСНИЯ ПСИН, ОПРСДН лясмого для гибкой ленты по формулам (б) и (б).

Проведенные зксперимсятальпые исследования показываюн; что влияние трения в шарнирах траков гусспнчной цепи сгсззынантси на величине прсдваритсльного натяжения весьма псзначнтсльно„ понтону прн Опрсдслш1ии натяжения можно по:гьзовнтьси фОр ула-" мн, получс1шымн для гибкой ленты. Разшща между дсйствитслгигым нзтяжсгчнсы г)сш1нчиой цспн и подсчитанными ИО формулам (б) и (6) находится в пределах 3 —: б",гз. 2. Натяжение цепи от действия центробежных снл При псрсматывшпш гусеничной цепи на всех участках обвода, за исключением нижнего (расположенного иа опорной повсрхности), развиваются цситробсэкпыс силы, вызывающие сс дополннтслыгос натяжение, Рассмотрим натяжение цспп от действия центробежных "сил, п)И1чсм, как и раисе, с цслью упроптсния выкладок будем гнштать 1)(сш1нггиую цспь Однородной гибкой лснтгзй.

Прн зтом услов1ш гусев 1ны1)1 обвод можно раздел ь на участки с постояцггыми радиусами кривизны (участки лепты, охнатывающяс ведун1пс и нзп)зззляющгш колссз и кзтю1) и участки лапты с псрсмсп" пымп *радиусами крпВизны, п)зовнсшо1дис между кочссзмн и иат- КИМИ ПО ЦСПВЫМ ЛИНИЯМ. ~ Пренгарегвв прк этом склвьж греппв в полпппппгквз вел)ппм к нвпрввлквжкк колес к полвержкввмжнк квгков.