Многоуровневая система моделирования нестационарных и меняющихся режимов работы низкотемпературных установок, страница 11
Описание файла
PDF-файл из архива "Многоуровневая система моделирования нестационарных и меняющихся режимов работы низкотемпературных установок", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технические науки" из Аспирантура и докторантура, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "диссертации и авторефераты" в общих файлах, а ещё этот архив представляет собой докторскую диссертацию, поэтому ещё представлен в разделе всех диссертаций на соискание учёной степени доктора технических наук.
Просмотр PDF-файла онлайн
Текст 11 страницы из PDF
......................................... ................ .......... Tст ( , xn1 ) C3 n4,1C3 n4 , 2 .....C3n4 ,3 n2 Tст ( , xn1 ) C3 n4, 0 T1 ( , xn1 ) C C......C3 n3, 3 n2 T1 ( , xn1 ) C3 n3, 0 3 n3,1 3 n3, 2T(,x)T(,x)nn ст C3 n2,1C3 n2 , 2 ......C3n2, 3n2 ст C3 n2, 0 (1.70)где коэффициенты Сi,j получаются после соответствующих преобразований.Неизвестные T1 ( , x1 ) и T2 ( , xn ) выражаются из граничных условий (1.12).Система(1.70)дополняетсяначальнымиусловиями,т.е.значениямитемператур потоков хладагентов и теплопередающей стенки в опорных точках,которые получаются из (1.13):T2 (0, x1 ) T20 ( x1 ) ;Tст (0, x1 ) Tст0 ( x1 ) ;T1 (0, x2 ) T10 ( x2 ) ;T2 (0, x2 ) T20 ( x2 ) ; Tст (0, x2 ) Tст0 ( x2 ) ;Tст (0, xn 1 ) Tст0 ( xn 1 ) ; T1 (0, xn ) T10 ( xn ) ;(1.71)Tст (0, xn ) Tст0 ( xn ) .Общее решение системы (1.70) с начальными условиями (1.71) дляпостоянных элементов матрицы системы С, но переменных от времениэлементов матрицы-столбца свободных членов С0 имеет следующее матричноерешение [117]:76T ( ) exp(C )T (0) exp(Cy )C0 ( y)dy0относительно вектора-столбца температур T2 ( , x1 ) Tст ( , x1 ) T ( , x ) 2 1T(,x) 22 T ( , x ) 2T ( 1 ) ст... Tст ( , xn 1 ) T(,x)1n T ( , x ) n стДля случая, когда элементы матрицы-столбца свободных членов С0 постоянныво времени и собственные числа матрицы С различаются друг от друга,решение системы (1.70) имеет вид экспоненциального ряда:T ( ) (C j E )j k[exp()C 1C0 ] C 1C0 ,k (k j )k 13n 2(1.72)jkгде Е- единичная матрица.
Предварительные оценки значений собственныхчисел следуют из теорем об их связи с определителем и следом матрицы [118]3n 2det(C ) iSp(C ) i 13n 2i.iКак ранее указывалось, для большинства теплообменников можнопренебречь аккумуляцией теплоты прямого и обратного потоков, т.е.использовать систему (1.14). приближенное решение ищется в видеT ( , x ) 1 ( ) 2 ( ) x 3 ( ) x 2(1.73)при использовании квадратного полинома иT ( , x ) '1 ( ) '2 ( ) x '3 ( ) x 2 '4 ( ) x 3для кубического полинома.(1.74)77В качестве опорных точек используются х1 0 , х2 0,5 , х3 1 дляквадратного полинома и х1 0 , х2 1 3 , х3 2 3 , х4 1 для для кубического'полинома. Выражения для i ( ) (i=1, 2, 3) и 1 ( ) (j=1, 2, 3, 4) находятся изрешения следующих систем:T ( ,0) 1 ( ) 2 ( ) 0 3 ( ) 022T ( ,0,5) 1 ( ) 2 ( ) 0,5 3 ( ) 0,5T ( ,1) ( ) ( ) 1 ( ) 12123(1.75)иT ( ,0) '1 ( ) '2 ( ) 0 '3 ( ) 02 '4 ( ) 03'''2'3T ( ,1 / 3) 1 ( ) 2 ( ) (1 / 3) 3 ( ) (1 / 3) 4 ( ) (1 / 3)'''2'3T ( , x ) 1 ( ) 2 ( ) ( 2 / 3) 3 ( ) ( 2 / 3) 4 ( ) ( 2 / 3)'''2'3T ( , x ) 1 ( ) 2 ( ) 1 3 ( ) 1 4 ( ) 1(1.76)'После подстановки i ( ) в (1.73) и 1 ( ) в (1.74) получаютсяследующие выражения:T ( , x ) (1 3х 2 х 2 )T ( ,0) (4 х 4 х 2 )T ( ,0,5) (2 х 2 х )T ( ,1)T ( , x ) (1 5,5х 9 х 2 4,5х 3 )T ( ,0) (9 х 22,5х 2 13,5х 3 )T ( ,1 / 3) ( 4,5х 18 х 2 13,5х 3 )T ( ,2 / 3) ( х 4,5х 2 4,5х 3 )T ( ,1).(1.77)(1.78)Дифференцируя по пространственной координате выражения (1.77) и (1.78),подставляя их в систему (1.14), без учёта теплопритока из окружающей среды(N0=0), выписывая полученные выражения для температур потоков хладагентови теплопередающей стенки в опорных точках, получаются следующиесмешанныесистемыдифференциальныхиалгебраическихуравнений:78T2 ( ,0) 4T2 ( ,0,5) T2 ( ,1) N 2 (0)[T2 ( ,0) Tст ( ,0)] dTст ( ,0) (0)[T ( ,0) T ( ,0)] (0)[T ( ,0) T ( ,0)]11ст22ст d T ( ,0) T ( ,1) N (0,5)[T ( ,0,5) T ( ,0,5)]11ст1 1T2 ( ,0) T2 ( ,1) N 2 (0,5)[Tст ( ,0,5) T2 ( ,0,5)](1.79) dT ( ,0,5)ст 1 (0,5)[T1 ( ,0,5) Tст ( ,0,5) 2 (0,5)[T2 ( ,0,5) Tст ( ,0,5)]dT1 ( ,0) 4T1 ( ,0,5) 3T1 ( ,1) N1 (1)[Tст ( ,1) T1 ( ,1)] dTст ( ,1) (1)[T ( ,1) T ( ,1)] (1)[T ( ,1) T ( ,1)]11ст22ст dи 5,5T2 ( ,0) 9T2 ( ,1 / 3) 4,5T2 ( ,2 / 3) T2 ( ,1) N 2 (0)[T2 ( ,0) Tст ( ,0)] dT ( ,0) ст 1 (0)[T1 ( ,0) Tст ( ,0)] 2 (0)[T2 ( ,0) Tст ( ,0)] d 1,5T1 ( ,1 / 3) 3T1 ( ,2 / 3) 0,5T1 ( ,1) N1 (1 / 3)[T1 ( ,1 / 3) Tст ( ,1 / 3)] T2 ( ,0) 1,5T2 ( ,1 / 3) 3T2 ( ,2 / 3) 0,5T2 ( ,1) N 2 (1 / 3)[T2 ( ,1 / 3) Tст ( ,1 / 3)] dT ( ,1 / 3) ст 1 (1 / 3)[T1 ( ,1 / 3) Tст ( ,1 / 3)] 2 (1 / 3)[T2 ( ,1 / 3) Tст ( ,1 / 3)]d 3T1 ( ,1 / 3) 1,5T1 ( ,2 / 3) T1 ( ,1) N1 (2 / 3)[Tст ( ,2 / 3) T1 ( ,2 / 3)](1.80)0,5T2 ( ,0) 3T2 ( ,2 / 3) T2 ( ,1) 0,5T2 ( ,1) N 2 (2 / 3)[T2 ( ,2 / 3) Tст ( ,2 / 3)] dTст ( ,2 / 3) (2 / 3)[T ( ,2 / 3) T ( ,2 / 3)] (2 / 3)[T ( ,2 / 3) T ( ,2 / 3)]11ст22стd4,5T ( ,1 / 3) 9T ( ,2 / 3) 5,5T ( ,1) N (1)[T ( ,1) T ( ,1)]1111ст1 dTст ( ,1) 1 (1)[T1 ( ,1) Tст ( ,1)] 2 (1)[T2 ( ,1) Tст ( ,1)] dИз решения системы (1.79) с граничными условиями, связаннымипопарно на каждом конце теплообменникаT1 ( ,0) k1 ( ) m1 ( )T2 ( ,0)T2 ( ,1) k 2 ( ) m 2 ( )T1 ( ,1)температуры прямого и обратного потоков хладагентов в опорных точках покоординатевыражаютсялинейнымтеплопередающей стенки в этих же точках:образомчерезтемпературу79 В10 T1 ( ,0) В11В12 В13 В20 T2 ( ,0) В21В22 В23 T ( ,0,5) В В В Tст ( ,0) В 1 31 32 33 Tст ( ,0,5) 30 T2 ( ,0,5) В41В42 В43 В40 T(,1) В T ( ,1) В В В ст 50 1 51 52 53 T ( ,1) В В В В 2 61 62 63 60 где:,(1.81)B11=m1N2(0)E(0)(N1)/; B12=4m1(N2(0,5)(N1)+m2N1(0,5)[4-E(0,5)])/;B13=m1m2N1(0,5)N1(1)[4-E(0,5)])/; B21=E(0,5)N2(0)(N1)/;B22=4(N2(0,5)(N1)+4m2N1(0,5)[4-E(0,5)])/;B23=m2N1(0,5)N1(1)[4-E(0,5)])/; B31=m1E(0,5)N2(0,5)[4+N1(1)]/;B32=(N1(0,5)(E)[N1(1)+3]+4m1N2(0,5)[4+N1(1)]+m1m2N1(1)[4-E(0,5)])/;B33=(m1m2N1(0,5)[4-E(0,5)]-N1(1)(E))/;B41=N2(0,5)(m1m2[4-N2(0,5)]-(N1))/;B42=([N2(0)+3][N2(0,5)(N1)+4m2N1(0,5)]+m2[4N2(0,5)+m1N2(0,5)[4--N1(0,5)]])/;B43=m2N1(0,5)N1(1)[4+E(0)]/;B51=m1N2(0)E(0)[4-N1(0,5)]/; B52=4(N1(0,5)(E)+m1N2(0,5)[4-N1(0,5)])/;B53=N1(0,5)N1(1)(E)/;B10=k1+m1[4-E(0,5)](k1m2[4-N1(0,5)]+k2(N1))/ ;B20=[4-E(0,5)](k1m2[4-N1(0,5)]+k2(N1))/;B30=[4+N1(1)](k1(E)+k2m1[4-E(0,5)])/;B40=[4+E(0)]([k2(N1)+k1m2[4-N1(0,5)])/;B50=[4-N1(0,5)](k1(E)+k2m1[4-E(0,5)])/; E(0)=N2(0);E(0,5)=N2(0,5);(N1)=N1(0,5)N1(1)+3N1(0,5)+4;(E)=E(0)E(0,5)+3E(0,5)+4; =(N1)(E)+m1m2[E(0,5)-4][4-N1(0,5)].При использовании кубического полинома принимается независимоеграничное условие на "тёплом" конце теплообменного аппарата, и связанное на"холодном" конце, т.е.T1 ( ,0) k1 ( )T2 ( ,1) k2 ( ) m 2 ( )T1 ( ,1).80В результате получается следующее выражение для связи значенийтемператур прямого и обратного потоков хладагентов в опорных точках покоординате через температуру теплопередающей стенки в этих же точках: T1 ( ,0) T2 ( ,0) T ( ,1 / 3) 1 T2 ( ,1 / 3) T ( ,2 / 3) 1 T2 ( ,2 / 3) T(,1)1 T ( ,1) 2где: В1' 1 В1' 2 В1' 3 В1' 4 В10 В' В' В' В' В20 21 22 23 24 В 3' 1 В 3' 2 В 3' 3 В 3' 4 T ( ,0) В30 ' ' ' ' ст В 4 1 В 4 2 В 4 3 В 4 4 Tст ( ,1 / 3) В40 ' ' ' ' В , (1.82)T(,2/3)ВВВВст 5 1 5 2 5 3 5 4 50 В ' ' ' ' Tст ( ,1)60ВВВВ 61 62 63 64 В' В' В' В' В70 В 71 72 73 74 80 В' В' В' В' 81 82 83 84 'B11 N 2 (0)[4E (1 / 3) E (2 / 3) 6E (1 / 3) 6E (2 / 3) 27] / ' ( E ) ;'B12 36( N 2 (1 / 3) E (2 / 3) k2 N1 (1 / 3) ' ( E )[9 2 N1 (2 / 3)] / ' ( N1 )) / ' ( E ) ;B13' (9 N 2 (2 / 3)[9 2E (1 / 3)] 12k2 N1 (2 / 3) ' ( E )[6N1 (1 / 3) 1] / ' ( N1 )) / ' ( E ) ;''B14 2k2 N1 (1) ' ( E )[4 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3) 27] /[' ( N1 )' ( E )] ; B21 0;'B22 N1 (1 / 3)[4 N1 (2 / 3) N1 (1) 22 N1 (2 / 3) 6N1 (1) 69] / ' ( N1 ) ;''B23 12 N1 (2 / 3)[4 N1 (1)] / ' ( N1 ) ; B24 N1 (1)[2 N1 (2 / 3) 15] / ' ( N1 ) ;'B31 4 N 2 (0)[3 E (2 / 3)] / ' ( E )] ;'B32 2( N 2 (1 / 3)[2 E (0) E (2 / 3) 3E (0) 11E (2 / 3) 12] 9k2 N1 (1 / 3) 1 ( E )[9 2 N1 (2 / 3)] / ' ( N1 )) / ' ( E );'B33 6(2 N 2 (2 / 3)[7 E (0)] k2 N1 (2 / 3) 1 ( E )[1 N1 (2 / 3)]) / ' ( N1 )) / ' ( E ) ;''B34 N1 (1) ' ( E )[4 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3) 27] /[' ( N1 )' ( E )] ; B41 0;'B42 12 N1 (1 / 3)[7 N1 (1)] / ' ( E ) ;'B43 N1 (2 / 3)[4 N1 (1 / 3) N1 (1) 22 N1 (1 / 3) 6N1 (1) 24] / ' ( N1 ) ;''B44 4 N1 (1)[3 N1 (1 / 3)] / ' ( N1 ) ; B51 N1 (0)[15 2E (1 / 3)] / ' ( E ) ;'B52 12( N 2 (1 / 3)[4 E (0)] 3k2 N1 (1 / 3) 2 ( E )[9 2 N1 (2 / 3)]) / ' ( N1 )) / ' ( E ) ;81'B53 (( N 2 (2 / 3)[4 E (1 / 3) E (2 / 3) 22 E (1 / 3) 6E (2 / 3) 69] 24 N1 (2 / 3) 2 ( E )[1 6 N1 (1 / 3)] / ' ( N1 )) / ' ( E );''B54 4k2 N1 (1) 2( E )[4 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3) 27] /[' ( N1 )' ( E )] ; B61 0 ;''B62 9 N1 (1 / 3)[9 2 N1 (2 / 3)] / ' ( N1 ) ; B63 6N1 (2 / 3)[1 6N1 (1 / 3)] / ' ( N1 ) ;''B64 N1 (1)[27 4 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3)] / ' ( N1 ) ; B10 2m2 ' ( E ) k1 ;'B20 0;'B30 m2 1 ( E ) / ' ( E ) ;'B50 4m2 1 ( E ) / ' ( E ) ;'B40 0;'B60 0;' ( N1 ) 4 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3) N1 (1) 22 N1 (1 / 3) N1 (2 / 3) 6 N1 (1 / 3) N1 (1) 6 N1 (2 / 3) N1 (1) 69 N1 (1 / 3) 24 N1 (2 / 3) 27 N1 (1) 108; ' ( E ) E(1 / 3) E(2 / 3) 3E(1 / 3) 6E(2 / 3) 27 ; 1 ( E ) 2E(2 / 3) E(0) 11E(2 / 3) 3E(0) 12 ; 2 ( E ) E (1 / 3) E(0) 6E(1 / 3) 3E(0) 27 .После подстановки выражений (1.81) и (1.82) в систему (1.79) и (1.80)соответственно, дифференцирования и преобразований получаются системыдифференциальных уравнений для температур теплопередающей стенки вопорных точках:dd Tст ( ,0) С11С12С13 Tст ( ,0) C10 Tст ( ,0,5) С21С22С23 Tст ( ,0,5) C20 , T ( ,1) С С С T ( ,1) C ст 31 32 33 ст 30 где коэффициенты матрицы имеют следующий вид:C11=β1(0)(m1B21-1)+β2(0)(B21-1);C12=B22[β2(0)+m1β1(0)];C13=B23[β2(0)+m1β1(0));C21=B31β1(0,5)+B41β2(0,5);C22=β1(0,5)(B32 -1)+β2(0,5)(B42 -1);C23=B33β1(0,5)+B43β2(0,5);C31=B51[β1(1)+m2β2(1));C32=B52[β1(1)+m2β2(1)];C33=β1(1)(B53-1)+β2(1)(m2B53-1);C10=k1β1(0)+B20(β2(0)+m1 β1(0));C20=B30β1(0,5)+B40β2(0,5);C30=β2(1)[m2B50+k2]и(1.83)82'''' Tст ( ,0) С11С12С13 Tст ( ,0) C10 ''''d Tст ( ,1 / 3) С21С22С23 Tст ( ,1 / 3) C20 ' ' ' ' ,Tст ( ,2 / 3) C30d Tст ( ,2 / 3) С31СС3233 T ( ,1) ' ' ' T ( ,1) ' ст С31С32С33 ст C40 (1.84)где:''C11 1 (0) 2 (0)( B11 1) ;'''' 2 (0) B13C12 2 (0) B12; C13;'''' 2 (1 / 3) B31C14 2 (0) B14; C21;'''C22 1 (1 / 3)( B22 1) 2 (1 / 3)( B32 1) ;'''C23 1 (1 / 3) B23 2 (1 / 3) B33;'''C24 1 (1 / 3) B24 2 (1 / 3) B34;''C31 2 (2 / 3) B51;'''C32 1 (2 / 3) B42 2 (2 / 3) B52;''''''C33 1 (2 / 3)( B43 1) 2 (2 / 3)( B53 1) ; C34 1 (2 / 3) B44 2 (2 / 3) B54 ;''C41 2 (1) B71;'''C42 1 (1) B62 2 (1) B52;'''C44 1 (1)( B64 1) 2 (1)( B74 1) ;''C20 2 (1 / 3) B30;'''C43 1 (1) B63 2 (1) B53;''C10 2 (0) B10;''C30 2 (2 / 3) B50;''C40 2 (1) B70.Для исследования полученного решения необходимо определить следматрицСиС'системуравнений(1.83)и(1.84):SpC C11 C22 C33 2 (0)( B21 1) 1 (0)( m1 B21 1) 1 (0,5)( B32 1) 2 (0,5)( B41 1) 1 (1)( m2 B53 1),'''''''SpC ' C11 C22 C33 C44 1 (0) 2 (0)( B11 1) 1 (1 / 3)( B22 1) 2 (1 / 3)( B32 1) '''' 1 (2 / 3)( B43 1) 2 (2 / 3)( B53 1) 1 (1)( B64 1) 2 (1)( B74 1).Поскольку значения коэффициентов β1 и β2 немогутбыть''отрицательными, а при m1 1 и m2 1 значения B21 , B32 , B42 , B51 , B11' , B22, B32 ,''''B43, B53 , B64 и B74 меньше единицы, то след матриц С и С' отрицателен.Поэтому выполняется необходимое условие для получения сходящегося вовремени решения и нестационарный режим работы теплообменника с течениемвремени приходит к установившемуся, стационарному состоянию.Для большинства квазистационарных процессов элементы матриц систем83(1.83) и (1.84) слабо изменяются во времени, поэтому при использованииизложенного метода решение можно получить в аналитическом виде (1.72).Полученное решение, несмотря на некоторую потерю точности при введенииаппроксимирующихфункций,позволяетучитыватьизменениетеплофизических параметров по координате через дискретные значениякоэффициентов в уравнениях систем (1.79) и (1.80) в опорных точках покоординате.