Моргачев Подъемно-транспортные машины (В.Л. Моргачев - Подъемно-транспортные машины), страница 41

Всасывающе-пагнетательные установки поз. воляют забирать материал одновременно из нескольких пунктов и подавать его в несколько мест разгрузки. Фиг. 141, Схемы пневматических транспортирующих уста попок: а — всасывающая, б — натнетательяая, е — смешанная. В нагнетательных ПТУ для загрузки материала применяют стационарные винтовые 1фпг. 142, в) и камерные !фиг. 142,а, б) пптатели. В винтовом питателс материал из бункера через загрузочное отверстие 1 !фиг 142, в) поступает в полость, в которой со скоростью до 1000 об)мин вращается винт 2 с переменным шагом, создающий уплотнение материала и препятствуюгцип прохождению сжатого воздуха в полость с винтом, Материал по- 280 дается винтом в смесительную камеру 4, в которую через форсункп 6 поступает сжатый воздух, распыляет материал п уносит его в трубопровод.

Величпна выходного отверстия винтового питателя регулируется клапаном 3, связанным рычагом 5 с противовесом. Винтовые питатели применяют в основном для загрузки пылевидных и зернистых малоабразивных материалов. Характеристика винтовых пнтатслей дана в табл.

64. Камерные питатели не имеют быстроизнашивающихся деталей, дают возможность подавать материал вниз и вверх, расходуют мало энергии. Они получили более широкое применение прп загрузке абразивных материалов. В однокамерном питателе с выдачей материала вниз !фиг. 142, а) к коническому днищу крепится изогнутый патрубок 1 со специальным плавно суживающимся переходом 3 Сжатый воздух подается через патрубок 2 Для образования необходимой концентрации смеси через кольцевую форсунку 4 вводится добавочный воздух.

В однокамерном питателе с подачей материала вверх 1фпг. 142, б) труба 2 введена внутрь камеры. Сжатый воздух поступает в нижнюю часть камеры через аэрирующпе пористые плитки 1, разрыхляет материал и образует смесь, которая поступает в трубу 2. Загрузка материала с помощью одиокамериых питателей производится периодически, поэтому для непрермвиой подачи лбатернача в транспортный трубопровод применяют сдвоенные установки (двухкамерные питателн).

Для забпрания материала во всасывающих ПТУ используют также переносные сопла !фиг. 143, а). Воздух всасывается в сопло через кольцевое пространство 1, величина которого изме. ляется гайкамп 3 на винтах 2, соединенных с внешней трубой Переносные сопла изготовляют пз стали. Длина сопел 800— 1200 л1лц диаметр 45 180 мм, толщина их стенок 1,5 — 2,0 мм, В качестве транспортных трубопроводов используют стальные цельнотяиутые трубы диаметром 50 — 300 мм с толщиной стенок 1 — 3 мм для неабразивных и 1Π— 12 мле для абразивных 1О В.

Л. Марта«се 281 Ф в' о о Ф в ъ 3 а а~ Ю Ф о о Ф в Б» Ф,Ф в *„ оо о » ".' а , 'а а а а е" я в.а а н'о э Я во а ~ а а 1 8 ае материалов. Лля транспортирования абразивных материалов применяют также чугунные трубы. В шлюзовом затворе (фиг. 143, д) на валу 3 вращается ло. пастной барабан 2, концы лопаток которого хорошо притерты к внутренним стенкам чугунного литого корпуса 1. )(пилон-разгрузнтель (фпг. 143, г) выполнен в форме цплинд. ра с коническими крышкой и днищем Транспортируемая смесь поступает в разгрузнтель через циклон 1, получает криволинейное движение, материал отбрасывается к стенкам и теряет скорость, скапливаясь внизу.

Окончательная очистка воздуха перед выбросом в атмосферу производится матерчатыми (фпг. 143, в) или водяными (фпг. 143, б) фильтрами. Расчет пневматических транспортирующих установок реко. мендуется производить в такой последовательности: 1. Определить скорости витания (парения) материала п движения воздуха в зависимости от характеристики материала. 2. Определить расход воздуха и диаметр трубопровода по заданной производительности и выбранной концентрации смеси. 3.

Определить гидравлическое сопротивление и разность давлений в трубопроводе в зависимости от трассы. 4 Выбрать компрессор (воздуходувную машину) плп вакуум-насос и определить мощность двигателя. Скорость витания материала п„определяется по формуле я » о Ф о. о о 3 о 8 Ф Фа ~ а аа 'а а Ф М 282 288 1О' Ф ц о о Ф Ф о Ф а "» - Ф Ф н с $ Й э„ \ Ф а 2 И где й = 10 —;170 — коэффициент, учитывающий размер частиц материала; меньшие значения Й соответствуют меньшему размеру частиц; уз — удельная масса частиц материала в т(мз1 у, = 1 —;2 кг(мз — удельная масса воздуха при нормальном атмосферном давлении, причем берется у„= 0,8 —:0,95 кг)м' для всасывающих установок и у, = 1,6 —: 2,0 для пагнетательпых установок; де — размер частиц материала в пределах 0,00001 —: 0,07 м.

Скорость движения воздуха у сопла во всасывающей установке н па выбросе в нагпетательпой определяется по формуле и, = а 'р'у, + 51.„р м1сек, где а коэффициент, учитывающий крупность частиц материала (табл. 65); ул — удельная масса частиц материала в т1.я'1 Ь вЂ” (2 — '5) 10 ' — коэффициент, учитывающий состояние материала (меньшие значения принимаются для сухих пылевпдпых материалов); 1.„р — приведенная длина транспортирования в м Приведенная длина трубопровода Тт,р=~'1,+ т 1,+~'1„+~'1,„ж, где Хl — сумма длин горизонтальных участков трубопровода в м; — сумма длин вертикальных участков трубопровода и м; — сумма длин, эквивалентных коленам (табл.

65), в м; — сумма длин, эквивалентных переключателям трубопровода прц транспортировании пылевцдных материалов, в м. У1„ У1,к а )оп Таблт!а бб Значения размера частиц, коэффициента а и эквивалентнык длин трубопровода Х г„, Эканаалентная длина 2! ак н м при отношении радиуса поворота к диаметру трубы, раином к ффпциент а Раамср частиц п мм тпп материала 4 б ~ !О ) 2О О, 001 — ! 1 — 20 1Π— 20 40 — 90 Пылевидный Зерноной Мелкокусковый Крупнокусковый 1Π— 16 4 — 8 5 — 1О 6 — 1О 8 — 1О 17 — 20 — 8 — 1О 12 — 16 16 — 20 17 — 22 — — '28 — 35 38 — 45 22 — 25 — 60 — иО 70 — 90 Таблица бб Скорости витания и движения воздуха с материалом и массовая концентрация смеси Та!с как длина трубопровода во всасывающих установках це превышает 100 лц то слагаемым И.з обычно препебрега!от.

Во избежание увеличения сопротивления в трубопроводах н необходимости повышать давление в системе рабочая скорость воздуха о, принимается в 1,5 — 3 раза больше скорости витания частиц материала о„!табл. 66). !л 1 Бб больш оаг о ен для всасывающих систем 6!~я а еа Производительность установки по массе материала 1,1„со- гласно формуле !207): Я„= З,бу,о,г'грр т1и, ГДЕ Уа — УДЕЛЬНаа МаССа ВОЗДУХа Па ВПУСКЕ ПЛП ВЫПУСКЕ В Кг1,тсз о„— скорость движения воздуха в м)сек; Гтр пло!цадь поперечного сечения условного прохода трубопровода в м21 массовая концентрация смеси в кг груза иа 1 кг воздуха !табл. 66), тыкая концентрация принимается при меньшей длине и ем давлении.

Расход воздуха 2 )У„= о~Р р — —. = о м 1аак. Я "бен а З,бтеы 4 Внутренний диаметр трубопровода б)а„: / т. „ НеобходцмаЯ пРоцзводптельпость компРессоРа )гь )г, = а„17, мзусек, где 7» = 1,1 — коэффициент, учитывающий утечку воздуха через неплотностц в трубопроводах. По производительности выбирается компрессор. Необходимое давление воздуха в трубопроводе: для нагнетательных систем где Начальная скорость данження а мтсек Массовая копцентрацая смеси И Скорость питания н м7сек Материал 13 11,0 — 24,5 20 2,7 1Π— 12 !о 1,0 8 8 19 9 0,14 1Π— 18 15 — 18 14 — 25 29 14 — 15 8 — !5 20 — 25 Кальциннрованнан сода Колчеданный огарок Костннан мука Кремнефторнстый натрий Огарковая пыль Угольная пыль Флотационный колчедан !ь 1пр с)ем рн 10" — опытный коэффициент, принимаемый! для всасывающих установок в зависимости от соотношения величин 2 Рйпр" а 5 = — ' !фиг, 144); для всасывающих установок бея р = — 1,5-10 т; массовая концентрация смеси цз табл.

66 — приведенная длина труоопровода в м; — скорость движения воздуха в м)сек; — внутренний диаметр трубопровода в м; — давление смеси воздуха с материалом ца вертикаль. ных участках длиной Н = Х1, лн 285 Давление на вертикальных участках трассы Нт, 1с где у, среднее значение удельноп массы воздуха на верти- кальных участках в кг!лз. В нагнетательных системах знак плюс ставится прп движении материала вверх, знак минус — при движении материала вниз; во всасывающих системах, наоборот, в первом случае ставится знак мнпус, во втором — плюс. м нг' !г дд ' д ад' чд ' Фнг 144 График зависимости коэффициента от величины 5. Потребная мощность двигателя нагнетательиых систем Ал~'» й' д 102 э1 где А» — теоретическая работа компрессора (воздуходувки), отнесенная к 1 л' всасываемого воздуха при пзотер- мическом давлении, в кгл/лз1 )р„— производительность компрессора в лз!сек; 0 = 0,55 —;0,75 — общий к. п.

д. компрессорной установки. Теоретическая работа компрессора определяется по формуле А, = 23 030ра!я Р' кг л!лз, Ро где ро — атмосферное давление; р» — давление в компрессоре; Р и' Рр+Рг бпр здесь и = 1,15 — 1,25 — коэффициент, учитывающий потери дав- ления в загрузочном устройстве; рр — рабочее давление в начале трубопровода, рр —— р» для нагнетательных снстцм и рр — — ро — р, — для вса- сывающих; 286 р, — потери давления в подводящем воздухопроводе, равные 0,3 бар для нагнетательных и 0,02 бар для всасывающих устройств.

По найде1шой мощности выбирают электродвигатель. Разновидностью ПТУ являются пневматические желоба. Пневматический желоб квадратного или прямоугольного поперечного сечения изготовляют пз листовой стали Вдоль по горизонтали желоб разделяется па две части пористыми плитами, па которых находится материал, подаваемый через загрузочные люки Через пористые плиты снизу равномерно подается воздух, сообщающий материалу движение вппз при уклоне желоба 0,04 0,05.