Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 37
Текст из файла (страница 37)
13,и 14 при температуре газов Ор, для настенных труб, расположенных в области конвектнвных пакетов, они принимаются такими же, как для этих пакетов, — см. и. 8-07; йтр — коэффициент неравномерности тепловосприятия по окружности трубы при поперечном оиывапяи, принимается в зависимости от формы пучка и порядкового номера ряда по данным табл.
1Ч-7. Для настениык труб в области конвективных газоходов велнчиаа йтр принимается равной 1. Остальные обозначения — см. формулу ((Н-1). 13. Средний по поверхности трубы коэффициент те. плоотдачи конвекцией аю подставляемый в формулу (!Ч-18), определяется для рассчитываемого ряда с учетои предварительной турбулизации потока. Для труб первого ряда любого пучка и ширм значения коэффициента теплоотдачи коннекцией в лобовой точке практически одинаковы при прочих равных условиях; поэтому для этих труб а, находится как для двухрядного шахматного пучка (номограмма 13); для ширм — при 6,= 1.
Для последующих рядов принимается: для труб второго ряда пучков — по величине С. для четырехрядиого пучка соответствуипцей компоновки, для труб третьего и последующих рядов С,= !. Для труб ширм, начиная со второго ряда, С,= ! при определении а по номограмме !2. 14. Коэффициент теплоотдачи излучением ал, подставляемый в формулу (!Н-!8), определяется в зависимости от номера ряда. Длн труб первого ряда пучка, расположенного за топкой или за газовым объемом (ширмами), а также для смещенной на !80' от лобовой точки последнего ряда, за которым раоположен объем глубиной не пенес где х„„,— угловой коэффициент пучка, расположенного между топкой н объемом; а а — степень черноты объема.
Если проверяемые трубы пакета (ширм) отделены от предшествующих ширм только объемом, то расчет а ведется по формуле (!Ч-19а) без введении члена (1 — хзу,), учитывающего поглощение промежуточным пучком. Для труб второго ряда коридорного пучка, со второго по четвертый ряд шахматного пучка и всех остальных рядов ширм коэффициент теплоотдачи излучением подсчитывается с учетом коэффициента облученности из топки или газового объема перед пучком по формуле ал = р.ал,'ос+тли (1 фт) ал.мзр, ккал/(м' ° ч ° 'С).
(!Ч-20) Здесь ф, — коэффициент облученности из топки (объема) наиболее нагруженной образующей трубы. Для труб первого ряда, расположенных непосредственно за топкой (объемои), а также для тыльной обра-. зующей последней трубы перед объемом принимается ф,= 1; для труб второго ряда коридорного пучка, со второго по четвертый ряд шахматного пучка и всех остальных рядов ширм ф, определяется по графпкаи номограмм 38 — 40.
Для труб коридорных пучков, начиная с третьего ряда, и шахматных пучков, начиная с пятого ряда, учитывается только иежтрубное излучение и принимается Р.=О. Для случаев, не охваченных зышеуказанныии номограмиаии, величина ф, определяется графическим построением (см. п. 15). Приложение 1Н. Определение расчетной телшгригуры металла стенок труб 88 При вычислении коэффициента теплоотдачи межтрубным излучением ал.мср толщину излучающего слоя подсчитывают согласно п. 7-35 по фактическим шагам труб на проверяемом участке. Температурой загрязненной стенки 1, для определения коэффициента ал мср в ширмовых поверхностях нагрева задаются предварительно.
После определения дс по формуле (!Ч-17) подсчитывают среднее для ряда (элемента) значение наружной температуры металла стенки труб 1в «р. г Ь 2 ! ' 1+ ~„у, ~ —,+ — ~~, С, (!Н-2!) Обозначения — см. формулу (1Ч-1). Дапсс ОПРЕДЕЛЯЮТ,ВЕЛИЧИНУ гв ПО ФОРМУЛЕ: 1з=ув.ар+0,25зус, С. (!Н-21а) Величина ал. эр уточняется в тех случаях, когда значение 1з по формуле (1Ч-21а) отличается от ранее принятого более чем на 50 'С, а при бр †( 150 'С— более чем на 25 'С. Коэффициент теплоотдачи излучением для объемов различной формы, при близко расположенных одиночных трубах и г. и, должен рассчитываться с помощью общей формулы для В (7-53). 15, Коэффициент облученности для случаев, не охваченных номограммами 38 — 40, определяется графическим построением (рис.
1Ч-2). Для этого: а) в прои!вольном масштабе вычерчиваются проверяемая труба и трубы впереди лежащих рядов (по три трубы в ряду с одной стороны проверяемой); б) из точки О с максимумом тепловосприятня ва проверяемой трубе (см. табл. )Ч-7) проводится полу- окружность, ограниченная диаметроы АВ, касательным к окружности трубы и указанной точке; в) из точки О проводятся лучи, касательные к трубам впереди лежащих рядов; эти лучи не должны пересекать ни одной впереди лежащей трубы; г) участки дуги полуокружности, заключенные э>ежду двумя соседними лучами, ограничивающими свободное от труб пространство, проектируются на диаметр АВ> д) коэффициент облученности для точки О равен отношению суммы проекций указанных участков к длине диаметра.
16. Коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде определяется по номограмме 15 для пара докритического давления прв всех тепловых нагрузках, а также для пара свсрхкритического давления при умвкс(300 ° 10'. ккал1(мз ч) (по температурам нома. грамму экстраполировать не следует). Для векипящей воды давлением р(180 кгс(слы аз определяется по номограмме !6, для кипящей — по номограмме 36. Для некипящей воды р>!80 кгс/смз аз определяется по Нормам гидравлического расчета. Для среды сверхкритнческого давления в области, не охваченной номограммой 15, величина аз находится по номограмме 35. 17. Коэффициент растечки >з для труб первого ряда конвективных перегревателей с зцЫ(3 при шахматном или коридорном расположении и труб второго ряда с шахматным фестонированием перегревателей определяется по номограмме 41,а, а для труб всех последующих рядов — го номограмме 41,б.
Для труб первого ряда фестонировапных (с з>)д=в )3) и ширмовых перегревателей растечка тепла не учитывается; для труб остальных рядов ширмовых перегревателей коэффициент растечки определяется по номограмме 42 по линии, соответствующей з>>д=!,!. При определении температуры тыльной образующей труб последнего ряда шир.ч и шахматных пучков растечка не учитывается; для труб коридорных пучков коэффициент растечкв определяется по номограмме 41,б. а! Рис. !Ч-2.
Построение коэффициентов облученности. а — каэффккмскт аблучсквастк ллв лабавай абрвзующсй трубы, находящейся в арамсжуткс между трубами впереди стакщсга ряда; б — каэффкцвсвт аблучсвкаств ллв бакавай образующей трубы, ввхалвщсйсв в затылка трубы впереди стоящего ряда. Таблица !Ч-8 Тка злсмсвтав !пвкслсй) Ольоходоные Миогоходовые . Мемор нные стенки 0,25 0,2 0,15 Для ширмовых и конвекти ных поверхностей значение Л>) принимается в зависимости от вида топлива: при сжигании всех топлив, крове газа, Лт)=0,25; при сжигании газа Л>) =0,15.
Величина умзвс, как и в основном расчете, не .должна превышать значений, приведенных в табл. )Ч-5. При этом приведенное напряжение в трубе от внувреннего давления может превышать до 20с)> величину номинального допускаемого напряжения при темверчтуре стенки 1'„(при определении допускаемого нащйяжения по тем же данным и с тем же коэффикнентом Для труб настенных радиационных поверхностей не- зависимо от их расположения относительно обмуровкя (г)0) коэффициект растечки определяется по номо- грамме 42; для труб двусветных экранов — по номо- грамь>е 43, Коэффициент растечки по графикам номограмм 41 — 43 определяется в зависимости от критерия Био: 21Лм ' (1Н-22) где с1 — наружный диаметр труб, м.
Остальные обозначения — см. формулу (1Ч-1). 18. Дпя предупреждения чрезмерных выбегав тем- пературы стенки при ухудшенных условиях эксплуата- ции помммо обычного расчета определяется температура стенки 1',, соответствующая временному увеличению неравномерности тепловосприятия; по этой температуре дополнительно проверяется прочность; результаты про- верки не вносят в расчеты, представляемые с паспортом котла. При определении 1'ст значения средней для элемен- та температуры газов и среды, а также коэффициентов теплопередачи принимаются такими >ке, как в основном расчете температуры стенки; величины коэффициентов неравномерности т), (по табл, )Ч-4 и 1Ч-6) и т!ю.мвкв (по п.
7) повышаются на величину Лт), Значение Лц для радиационных поверхностей выби- рается из табл. 1Ч-8 в зависимости от типа элементов (панелей). 86 Приложение 1У. Определение расчетной температуры металла стенок труб запаса, по которым оно принималось для расчета прочности при температуре 1„). Если превышение будет больше 20п1ю необходимы конструктивные изменения (перекомпоновка элементов поверхностей нагрева, дополнительные точки перемешивания обогреваемой среды, увеличение скорости и др.), и отдельных случаях— изменение толщины стенок илн материала труб. Температура обогреваемых труб при повышенных коэффициентах неравномерности тепловосприятия определяется для следующих режимов: а) для поверхностей нагрева с энтальпиен на выходе из разверенной трубы 1>650 ккал1кг при номинальной нагрузке котла на топливе, на котором получена наибольшая расчетная температура стенки; температура питательной воды номинальная; б) для поверхностей нагрева с энтальпией на выходе' из .разверенной трубы 1 650 икал)кг при номинальной нагрузке, для минимальной (растопочной) нагрузки на растопочном топливе — см.
табл. 1Ч-5. При расчете на частичных нагрузках температура питательной воды для котлов блочных установок принимается соответствующей данному режиму, а для котлов иеблочных установок — номинальной. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ТЕМПЕРАТУРЪ| СТЕНОК ТРУБ ЦЕЛЬНОСВАРНЬ|Х ПАНЕЛЕЙ Ниже приняты следующие определения. Трубы соединяются в цельносварную панель перемычками. Половина соединительной перемычки, прилегающая к трубе, называется плавником независимо от технологии изготовления панелей (из плавниковых труб, вварных проставок в. т. п.).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
