Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 35
Текст из файла (страница 35)
Для кипящих конвективных экопомайзеров и радиационных экономзйзеров прямоточных котельных агрегатов температура стенки рассчитывается по формуле (!Н-!).' 4. Средняя для элемента телшература протекающей среды в расчетном сечении Г принимается равной: для нспарительяых поверхностей котельных агрегатов доиритического давления — температуре кипения; для экранов котельяых агрегатов СКД, перегревателей, экоиомайзеров и переходных зон — температуре среды, определяемой по расчету, Температура среды Г подсчитывается по энтальпии в расчстном сечении (ряду), равной !=1вв-ра!в, Ккал/кг, ( 1Н-3) где гв* — энтальпия среды на входе н элемент, ккал/кг; находится по тепловому расчету. При последовательном внлюченни нескольких элементов 1„ в последующих элементах (например, второй ход последовательно включенных панелей с подъемным движением среды, второй по ходу пара пакет перегревателя) рассчитывается с учетом коэффициентов неравномерности тепловосяриятия предвключенных участков; /г!в — среднее приращеяне энтальпди среды в элементе до расчетного сечения, ккал/кг.
Температура среды на выходе из первого по ходу газов ряда труб перегревателя (экономайзера),включенного по схеме последователысо смешанного тока, определяется подбором величин тепловосприятня соответствующих участков соглаоно п. 7-71 с учетом формулы (!Н-1!). При включении поверхности нагрева по схеме параллельно смешанного тока промежуточная температура среды при переходе нз одного хода в другой (т. е. в первом по ходу газов ряду) рассчитывается по указаниям п. 7-71. 5. В п. 5 — 7 приведены указания для расчета температуры стенки труб радиационных поверхностей нагрева. Для настенного или двусветного экрана при наличии позонного расчета топки ' среднее 'приращение энтальции среды в элементе 2%тсбст) Вр М = й ' ', ккал/кг.
(!Н-4) Овв ' При расчетах на пониженные нагрузка (без изменения топлива) допустимо для определения Л/с принимать распределение тепловосприятий по высоте топки на основе позонного расчета на номинальную нагрузку котла. 4бб бго Гмо 000 б40 То же при отсутствии яозонпого расчета й!в = 0„ ' ' †, ккал/кг, (1Н-4а) Чв2 (Нвт)в.срт~сс)у вв где с)ы — коэффициент неРавномеРности тепловоспРнЯ- тлш элемента по ширине стены топки, отис. сенный к среднему яо ширине стены тепло- восприятию, принимается по табл. 1Н-2; Таблица 1Н-2 ггув — тепловосприятие участков (от начального до расчетного сечения), икал/кг; находится из позоиного расчета топки; цст — коэффициент распределения тепловосприятия между стенами топки, принимается по табл.
1Н-3; Задняя, при однофронтовом расположении горелок . Задняя, прн открытых амбразурах шахтно-мельничных топок В остальных случаях (для всех стен) . дв — СРЕДНЕЕ УДЕЛЬИОЕ тЕПЛОВОСПРИЯтнЕ ЛУ4ЕВОСПРИ- нимаюших поверхностей нагрева топки, ВрО, Чв — Н ' кит с/(и ''4) и При наличии в верхней части топки ширм. вклю- чаемых .при расчете теплопередачи в объем топка (и. 6-0!), для определения Ь!, условно рассчитывается топка без ширм. По данным этого расчета вычисляется среднее значение дв, которое подставляется в формулу (1Н-4а); Нв — лучевоспринимающие поверхности участков (по средним длвнам труб), и'; Вр — расчетный расход топлива, кг/ч; Приложение ()с.
Определение расчетной темнератзры металло стенок труб 81 ( "' >03) Л!т /мамо й С, (1Ч-5) Чз лрн Чш Число вараллалыых элементов ло шврвна атомы !,з 64 1,3 1,2 1,1 1,0 ! — 2 3 — 4 5 — 6 Более б 1,4 1,3 1,2 1,1 (1Ч.8) (1Ч-8а) Х Ь/ р, кхал/кг.
(!Ч-бз) 6 — 12о7 Ч» ор — сРедннй дла Участка коэффициент РаспРеделениЯ тепловоспрнятия по высоте топки, определяется с помощью номограммы П; Р.. — расход среди в элементе, кг/ч. 6. Величина превышения температуры среды в расчетном сечении наиболее нагруженной трубы над средней, фигурирующая в формуле (!Ч-1), равна: где 1 — средняя температура среды в сечении труб, для которого рассчитывается температура степки, 'С; определяется по п.
4; /мазо — темпеРатУРа в Расчетном сечении наиболее обогреваемой (разверенной) трубы элемента, подсчитываемая по величине энтальпии снам«.' см,в, = — с+ ( — — 11 Ьсх, ккал/кг; (1Ч-б) / Чт'Ъ с — энтальпия среды при средней температуре /, икал/кгг Чз — коэффициент неравномерности тепловосприятия разверенных труб настенных и двусветных экранов, отнесенный к среднему тепловосприятию элемента; его величина определяется по данным табл. !Ч-4 в зависимости от количества элементов но ширине стены. Прн расположении на стене одного-лвух элементов, образованных нз трех и более последовательно включенных ходов, общий коэффициент неравномерности для труб, проходящих по всем ходам, принимается 1,1; т)в — коэффициент конструктивной нетождественности (отношенне обогреваемой поверхности разверенной трубы к поверхности средней трубы элемента); р, — коэффициент гидравлической разверкн расхода среды по трубам, находится по Нормативному методу гидравлического расчета; Ь!х — среднее приращение энтальпин в элементе до расчетного сечения, ккал(кг; определяется с учетом коэффициентов неравномерности по п.
5. Таблица !Ч4 П р в м о ч а н в а. Дла участка авралов, расположаввого в маланей в вар«ной частях товхв, в пределах хо сорого Ч язмавасл.мазо ется. Ч оарвнелаатса хах средневзвешенная со высоте у мотков с развымв ого волн«аманн. Зла«анна Ч срнводшю в п. 7. ш. маню Если раздающий коллектор рассчитываемого элемента является промежуточным и ввод среды в него не обеспечивает полного перемешнвания ее, то о —.— !+ ( — — 1) Лсх+а ( — — 1) 74 Здесь индекс «прз обозначает элемент, включенный перед рассчитываемым; а — коэффициент, учитывающий неполноту перемешиваяия среды до ее поступления в рассчитываемый элемент ', при проходном коллекторе, а также при большом относительном количестве под- водящих труб а=1,0; при двустороннем вводе в торцы входного коллектора, а также при малом относительном количестве распределенных по длине коллектора подводящих труб ("-*' ~ о,з) а=0,5; при одностороннем торцевом вводе или при полном перемешнванин среды до входа в рассчитываемий элемент а=о Для испарительных поверхностей котлов докритического давления принимают 41/«=О.
7. Максимальное удельное тепловосприятяе радиационных поверхностей нагрева (настенных и двусветных экранов) вычисляется по формуле (при наличии позонного расчета топки); умах«=о)ш.навоз)озув, икал//ма ° ч), (!Ч-7) где з)ш аво — коэффициент неравномерности для определения максимального удельного тепловосприятия по ширине стены. В нижней части топок Чш.мамо равен 1,3. Нижняя часть топки ограничивается линией на расстояние 4Ра от оси горелок верхнего ряда (Ра — диаметр амбразуры) или пережимом в полуоткрытой топне. Для участков стен, расположенных выше указанной линии, коэффициент неРавномеРности Чш.мало составляет 1,4.
Величина т)ш.мазо ие зависит от числа последовательных ходов или параллельных элементов по ширине стены; Чоз — коэффициент, принимается по табл. 1Ч-З. Удельное тепловоспрнятие поверхности нагрева в расчетном сечении до определяется из позонного расчета топки (п. 6-41), а при отсутствии последнего амана можно найти нз выражения: с)мазо =т)ш.мавот)о«7!аул, клал/(ма ч), (1Ч-уа) где т)» — коэффициент распределения тепловосприятин по высоте топки в расчетном сечении, Величина ца находится по номограмме 11, величина дл — по п. 5. В табл. 1Ч-5 приведены предельные значения удельных тепловосприятий радиационной поверхности нагрева в нижней части топок (в районе горелок) котельных агрегатов обычного типа. В тех случаях, когда значение дмассо, подсчитанное по формуле (!Ч-7) илн (!Ч-7а), выше приведенных в табл.
1Ч-5 значений, следует принимать для дальнейших расчетов табличное значение 7 а«о При частичных нагрузках значекля местных максимальных удельных тепловосприятий в нижней части топки (х/, высоты) определяются по формуле' „УР. Ух У амо )' р ссссал/(и ' 4) в верхней части топки Р дх = дммш Р, ккал/(ма ч) ' В соответствии с Нормативным методом гидравлического расчета. ' Прн рецнркуляцни газов в низ топки с нзменепнем ее доли при разных нагрузках формулами (1Ч-8) и (1Ч-ба) пользовэться не следует.
82 Нриложеиие 1)г. Определение расчетной температуры металла стенок труб Таб чица 1Ч 5 ! е„. гонь ««ал((л .«1 топлива А. При номинальной нагрузке 350 Газ . То же для пылеугольных топок (с учетом возможности оголения участков ошипованиых поверхностей) Мазут Пыль бурых углей при замкнутой схеме сушки . То же при разомкнутой схеме сушки Пыль каменных углей н АШ цри твердом шлакоудалении То же при жидком шлакоудалении Ошипованные поверхности пылеугольиых топок .
400 450 †5' 300 350 350 400 180 Б. При растопках Мазут и газ в пылеугольных топках, неошгзо ванные поверхности То же ошипованные поверхности . 1507100«э 80У'60«з Для котельных агрегатов СКД зслэчэиэ с ис должна лрсэышэть 45е геч длз этого иссбьодило эрэыз1шть ыиогаэрусиые горелки, рсциркуляпию газов э талку н др. Большее число — прв растопке с иэгрузкай Зо меньшее — при растопке с и«тру«кой 15 — зг% наыишльиой.
избыток воздуха при растопке да З,Е. Члил — ккал/кг, где дл — удельное тспшовосприятие излучениеьь ккил((мз ч). 8. В п. 8 — 14 приведены рекомендации для расчета температуры стенки труб ширмовых и коивективных поверхностей нагрева.
Энтальпия среды в расчетном сечение труб г определяется по формуле (!1Г-З). Приращение энтальпии среды на участке змеевика от начала элемента дб расчетного сечения Р -9) Уч где з)ш — коэффициент неравномерности тепловосприятия элемента ширмовых в конвехтивных поверхностей нагрева, отнесенный к среднему тепловосприятию газохода; принимается по табд.
!'Учб; Яуч — тепловосприятие участка на 1 кг топлива, Оу«=1!уз,эх11учло кКал/кг, (147-10) Я „— тепловосприятие конвекцией и межтрубным излучением участка (рядов) змеевика, клал/кг; Яу .з — тепловоспрнятие э~ого участка излучением из топки или примьцгающего объема, в том числе из объема ширм, расположенных впереди по ходу газов, а также из расположенного за пакетом объема, тепло излучения которого на последние ряды должно учитываться (в отличие от теплового расчета пакета в целом), ккалгкг. Излучение из объема на примыкающие к нему ширмы может не учитываться, если глубина примыкающего объема яе более 1,5 шагов ширм. 9.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
