Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 30
Текст из файла (страница 30)
Скорость выхода воздуха и доменного газа из воздушных и газовых каналов щелевых горелок со смесительными кирпичными каналами и дожигательными тоннелями, а также из вихревых комбинированных горелок принимается в пределах 25 — 35 в7сск пои номинальиоп нагрузке. 16. Для обеспечения нормальной работы мазутных форсунок мазут необходимо подогревать до температуры, обеспечивающей требуемую его вязкость (рис. 3-2). Для механических и паромеханичесних форсунок рекомендуется вязкость топлива 2,5 УВ (условной вяз' кости).
Для паровых форсунок расход пара на распылива. пие составляет 0,3 — 0,35 кг кг. 17. Суммарное тепловое напряжение сечения топки при сжигании мазута должно быть не более 8 1О" клал/(жз ч) н на ярус — не более ЗХ Х 10з акал/(м' ч). 18. Для снижения тепловых нагрузок экранов в котлах СКД при сжигании мазута рекомендуется применять рециркуляпию газов в нижнюю часть топки (илп на уровне горелок) и устанавливать горелки в несколько ярусов. " Пря и рэ зб у в к срс.
П р я и с ч з в я я! !. Прв сушке топлива гзззмя вля смесью гззвз в воздуха кэлячествэ вэздузз в сушильиэм агенте зз мсльвяпсй должно составлять яс менее Е,!5!". 2. Тсмясрзтурз ззросмсся для углей с У'>25% вс дэлжяз прсеышзть гзе 'С, г) Топки для глосвого сжигания топлива 19 Длина неподвижной колосниковой решетки при механизированной загрузке топлива должна быть не более З,О, при ручной — не более 2,0 ж. 20. Топки с пневмомеханическими забрасывателями рекомендуется, как правило, выполнять открытыми (без сводов). Если конструкция котла требует устройства наклонного заднего свода, то его следует устанавливать на высоте ие менее 1,6 ж от решетки с пожьелгом в сторону передней стены под углом не менее 40'.
2!. Топочная камера слоеных топок с цепной решеткой прямого хода (при поступлении топлива через угольный ящик) должна иметь низко опущенный задний наклошгый свод (на расстоянии О,о — 0,6 м от колосшпгового полотва до нижней точки свода), перекрывающий 60 — 70с(с активной длины решетки. При необходимости, учитывая условия компоновки переднего свода, его располагают на высоте не менее 1,5 .и от решетки. 22. В топках скоростного горения для древесных отходов толщина вертикального слоя топлива в активной зоне регулируется передвижной ступенью.
Оптиыальная толщина зависит от гранулометрнческогс4 состава и влажности древесных о~ходов и находится в пределах 150 †5 мм. 23. Для обеспечения перемен!иванна продуктов сгорания в слоеной топке и снижения потерь с уносом топлива рекомендуется применять острое дутье со стороны задней стены и возвращать в топку унос из зольников котла и золоуловителя (из первой ступени — при наличии диух-трех ступеней золоулавливания).
Г!рн сжигании антрапита острое дутье необходиыо зюдаввть в пережиме топки, в направлении от заднего свода к передней стене. Количество воздуха, подаваемого для острого дутья, должно составлять: для котельных агрегатов Р(20 т)ч не более бс)с! при Р)20 т(ч — не более !Оо(е теоретически необходимого количества воздуха 24. В топках скоростного горения для древесных отходов сопла вторичного дутья размещаю~ся на задней стене топки, у пода; коли зество вторичного воздуха составляет 20 — 25с(с теоретически необходимого, скорость выхода воздуха из сопя 30 — 50 мгсек, Приложение 11.
Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева 71 Б. ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА 1б Ниже изложены рекомендации по выбору основных расчетных параметров котельного агрегата: температуры уходящих газов и воздуха, скорости газов в поверхностях нагрева и их геометрических характеристик. Ланы рекомендации по проектированию конвектнвных поверхностей нагрева, регулированию перегрева пара, обеспечению надежной работы воздухопадогревателей и т. д. уг(7 7(7(7 и) Оби[иг положения .7.Я 15 Рис.
П-1. Разность температур точки росы дымовых га- зов и конденсации водяных паров в них. 51,= !25 ф'8-71,05'Улл . 1л я+25(1» (105'С. (П-1) Таблица П-8 =215 —:225 'С к а —.-150 'С я. а =2б5'С к '!аялнас [прял<денная алая>кастю <=4 —:7 ~ <=12 —:20 л=4 —;7 ~ а=12 —:20 а=1 †л=-.12 —;20 1!Π†1 110 120 — 130 110 — 120 130 †1 Сухое 0»а~3 Влажяое йу»=4 —:20 Сильно вл>жное йуа >20 120 †1 140 †1 160 †1 110 120 †1 130 †!40 150 — 160 170 †1 !!Π†1 130 †!40 П р ям а ч а н я я: 1.
Прн о>клаяанян оптяыаль ай теыпюатуры п>д>греза а>зд!ха от требуемый лз услоаяяы сушки я гаревая рекомендуется яр>аестн тахняко-зканзннчаскяе расчеты для аыб>ра температуры ухадящях газов. 2. Здесь приведены данные для к>»альных агрегат>а с замкнутой сястеы>й пылелряготаалання П>я разомкнутых системах раз изме° сияя с>ам.>хаа алых ноас,ха>асей н грел> ызыя,>ук шх та>ааться габт.
П-б н>аманн»<льна к ярнаадзяялй аза>кнастя сушеякя. 1. Температура уходяп!их газов за котлоагрегатом выбирается по. условию эффективного использования тепла топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Для мощных котлов она находится на более низколт уровне, чем для агрегатов небольшой производительности. В табл. Плу приведены рекомендуемые значения экономически наивыгоднейших температур уходящих газов для котельных агрегатов П)75 т[ч прн сжигании твердых и жид«нх топлив в зависимости от температуры питательной воды и стоимости условного топлива и (ууб)т усл. топлива). Лля их обеспечения необходимо принимать меры по защите воздухаподогревателя отннзкотемпературной коррозии при температурах металла ниже точки росы дымовых газов.
Температура точки росы дымовых газов 1р зависит ат температуры капденсапии влаги 1-„при парциаль. ном ее давлении в газах и приведенного содержания серы в рабочем топливе Б" и равна 1р=1,» -~-йгр! величина >б[р в зависимости от приведенных содержаний золы н серы !оплнва А" и 5" определяется по фор- муле На рис.
П-1 приведены кривые для определения Лгр при ат =0,85. Лля полного исключения коррозии поверхности нагрева при отсутствии специальных мер защиты температура металлической стенки должна быть примерно на 10' выше температуры точки росы дымовь>х газов, однако это приведет к значителыюму превышению температур уходяших газов над зкономическими их значениями, указанными в табл. П-8. При сжигании сернистых топлив перспектнвныа! среде~вам, предупреждающим возникновение коррозии в зоне норрозионноопасных температур, является покрытие кислотостойкой эмалью поверхностей нагрева воздухоподогревателей Для этой цели наиболее пригодны воздухоподогреватели регенеративные (вращающиеся) н с промежуточным теилоноснтелем. При эмалированип труочатых воздухоподогревателей рекомендуется заменить приварку труб к трубным доскам (ана разрушает эмаль) уплотнением их с па- мощью бетона (газ в воздухоподогревателях может проходить как в трубах, так н снаружи). Перспективным является также применение поверхности нагрева <холодной» ступени из неметаллических, коррозионностойких материалов (керамика, стекло н др.); эти конструкции находятся в стадии разработки и промышленной проверки.
При сжигании сернистых твердых топлив возможно достичь невысоких температур уходящих газов при незначительных коррознонных разрушениях, используя поверхности с температурамн стенки 1„ в холодной части воздухоподогревателя в следующем интервале: При вьпюлнении этого условия скорость коррозии не вревысиг 0,2 лл/год.
Не рекомендуется допускать температуру стенки понерхности нагрева ниже 1, +20 'С из-за усиленной корразин и загрязнения. Прн температуре стенки от 110 'С до 1„ скорость коррозии недопустимо велика. Лля обеспечения температуры стенки в рекомендованных выше пределах можно применять в зоне низких температур воздухоподогревателн с промежуточным теплоносителем, газовые испарители и низкотемпературные зкономайзеры. Преимущество воздухоподогревателей С ПРОМЕжУГОЧНЫМ тЕПЛОНОСИтЕЛЕМ В 1ОМ, лта СКВОЗНОЕ коррозионное повреждение какой-либо трубы только ее и выключает из работы.
В случаях, погда вышеперечисленные мероприятия для снижения скорости коррозии не выполнены, необходима обеспечить возможность легкой замены в эксплуатации отдельных корродирующих кубов или паке- 72 Приложение /1. Краткие указания по проектировплша топочных устройств и поверхностей нагрева тов воздухопадогревателя и изготавливать их с утол- щенной стенкой для увеличения срока службы. Температура воздуха на входе в воздухаподогрева- тель при сжигании твердых сернистых топлив должна приниматься не ниже температуры конденсации влаги /х эх Для полного исключения возможности коррозии прн сжигании мазутов с нормальными избытками воздуха (температура точки расы 140 — 145'С) температура ме- таллической стенки должна приниматься: при попереч- ном омывании труб газами — не ниже !55'С, прн про- дольном (воздухоподогреватели) — не ниже 125'С.
При температуре уходящих газон на уровне !50'С для пол- ного исключения коррозии ваздухоподогревателя темпе- ратура воздуха на входе должна быть не ниже !10— 100'С при отсутствии снецпальных мер защиты, что вы- зовет значительное снижение температурного напора и, следовательно, увеличение поверхности нагрева воздухо- подогревателя. Поэтому при установке в холодных сту. пенях воздухоподогревателей сменяемых кубов или сме- няемой набивки допускаются следующие значения тем- пературы входящего воздуха; в трубчатых воздухопо.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
