Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 32
Текст из файла (страница 32)
При сжигании сернистого мазута применяют паровые обдувочные аппараты «качающегося». типа, а также стационарные, в сочетании со стационарными промывочными устройствами. 74 Приложение П. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева Таблица П-!3 Ц>аг труб Поаархисст а нагрева попсрачаый з,(и и з„мм ~ продольный зйа и зм мм з,Э300 э>уй=2,5 —:3,5' Фестоны на выходе из топки Фестонированная часть перегревателя Перегреватели в горизонтальном газо- ходе Ширмы в верху топки Ширмы в газоходах Экояочайзеры и перегреватели в конвективной шахте з, 200 г,>!50 Шахматное Шахматное Корндорное з,=.550 з,=-350 —:400 з,уй=3,о —:3,5' з,)у=2,0 —:3,0' 1,! — 1,25 1,! — 1,25 з' Ыра204 з,— д()30 Шахматное' Коридорное ' Дза тапаиа, не лающих платала отложения (зкабастузскай, падмзгкаааый, челабиксзай угла>, попускаете» слаженна з,(и до 2,5 л -з.(а да )(,(.
' Пра трубах диаметром ак42 мм. При тр>бах рэ5> мм допускается зри=2,5. ' Умааысааиа з (и допускается при сбаспсчанйи завара а свету иа мааса 35 мм. ' Дза жааадныз стуаакей парагразагелай газомазутаыз котлов при раб*ге без присадак, сбзсазч>ззающзж рыхлую структуру отложений, заюр з — (аэ з,б (з — даагаиальный юаг>. ' Пра сжигаааа юлааующиз топлив зазор з,— а>н>О мм. б) Пгрегревагели и котельные пучки 5.
Наружный диаметр труб перегреватслей принимается в пределах а=28-: 42, для промперегревателей з((60 мм. В первых необходимо обеспечивать достаточно высокую скорость пара на участнах, где температура стенки труб близка к предельно допустимой для ныбранного материала. Гидравлическое сопротивление первичного герегревателл в котлах с естественной цирку.ляцией (от барабана до главной парозапорной задвижки включительно) не доллтно превышать 10а(з рабочего давленая пара; для 'котельных агрегатов, рассчитанных на давление р)140 кгс(сзгз, допускается повышение гидравлического сопротивления псрегревателя до 158а.
5. Для обеспечения наде>квай работы перегревателей с температурой пара выше 500'С необходимо делить их на последовательно включенные (по пару) части с перемешиваниеч пара в промежутках между ними Кроме того, следует осуществлять переброс нара иэ од,ной части газохода в другую. Перемешнвание может обеспечииаться при помо>ци смеситсльных коллекторов с торцевым подводом илн отводом, в коллекторе впрыс. кива>ощего пароохладятеля н др. При температуре пара 450 — 500 'С перемен>иванне также целесообразно. 7. Подводить пар рекомендуется рядоы труб малого диаметра по всей длине раздающего коллектора перегревателя; применение схемы П не река>>ендуетсл.
Использование схемы Х допускаетсл лри условии размещепвя пакетов илн панелей такиы образом, чтобы участки змеевиков с минимальным расходом н максимальяой температурой пара размещались в зоне минимальных тепловых потоков. Более подробнь(е указания по выбору схем подвода даны в нормах гидранлического расчета котельных агрегатов.
8. Номиначьная температура первичного и вторичного перегретого пара должна обеспечиваться в диапазоне нагрузок, устаноиленных ГОСТ на паровые котлы. Отступления от ГОСТ должны быль оговорены в техническол( задании, утвержденном министерствами. В котлах высокого и сверхвысокого давлений с естественной циркуляцией для улучшения температурной .характеристики перегреватсля рекомендуется устанавливать настенные радиационные и полураднационные (ширчовые) перегреватели в топке.
9 Лля повышения пзтгжности работы и улучшения регулировочных характеристик перегревателей прн тем- псратуре перегретого пара ныше 500 'С необходимо применять две или три ступени регулирования перегрева с использованием впрыска как основного средства регулирования. В котельных агрегатах с естественной циркуляцией, устанавливаемых иа ТЭП, для впрыска воды используется собственный конденсат котла. К), В котлах среднего давления перегрев пара регулируется в поверхностных пароохладителях, разыещен ных в коллекторах перегревателя или в барабаве котла. Питательную воду из пароохладителя необходимо воэвра(цать в питательную линию котла или в промежуточный коллектор экономайзера. 1!. Лля котельных агрегатон с температурой перегрева (аа)500'С расход ныходного впрыска принимьетса в РазмеРе до 3аг>» номинальной паРопРоизводигельпости Поверхность нагрева перегревателя котельных агрегатов с естественной циркуляцией, рассчитываемых для работы на одном топливе, определяется при номивальной нагрузке с учетом тепловосприятия в пароохладптелях в размере 15 — 20 клал на 1 кг пара (нижний предел †п наличии радиационного настенного перегревателя в толпе).
Выбранная поверхность должна обеспечивать нормальный перегрев пара при 70зуз-ной нагрузке, что проверяется расчетом; при аевыполнении этого условия следует увеличить поверхность перегревателя. При проектировании котлов с естественной циркуляцией длл работы на топливе двух видов расчет при поминальной нагрузке производится на топливе, прв котором перегрев получается выше, а достаточность поверхности нагрева перегреватсля проверяется при 70'(„-ной нагрузке на топливе, прн котором перегрев получается меньше. Конструкция и поверхность нагрева пароохладителей, арматура и трубопроводы к ним должны обеспечивать влрыск в 1,5 — 2 раза выше расчетного значения. В прямоточных котельных агрегатах суммарныйрасход воды на впрыски должен принимат(ся в пределах 5> — 8ай номинальной производительности.
12. В прямоточных котлах на докритичесиое давление влажность пара на входе в переходную зону (для обеспечения отсутствия перегрева в разверенной трубе нижней радиацноаной части) должна составлять 25— 307а, а на выходе из переходной зоны, во избежание отложения солей в верхней радиационной части, с>!за= =15-:20 клал(кг.
//рияожгяиг !!. Краткие указания по проектированию топочных устройств и поверхностей нагрева 175 13. Промперегреватели могут выполняться чисто газовыми или парогазовыми. При установке газового и парогазового проыперегревателей в зоне температур выше 850'С необходимо предусматривать надежное охяаждение труб при режимах пуска блока из различного теплового состояния и при сбросах нагрузки до режима холостого хода. 14. Котельные агрегаты, снабженные промперегревагелями, необходимо обеспечивать средствами регулирования температуры промперегрева, позволяющими поддерживать ее номинальное значение в диапазоне нагрузок 70 — 100 г/а Для регулирования температуры промперегрева можно применять пара- и газопаропаровые теплоооменпикн, газовое регулирование с разделением газоходов вплоть до дымососов или рециркуляци!о дымовых газов.
Применение поворотных горелок для регулирования промперегрева допустимо лишь при сжигании нешлакующих каменных углей и установке щелевых горелок. 15. Регулирование температуры промперегрева следует осуществлять путем байпасирования теплообменнииа по вторичному пару; байпасированпе по первичноыу пару не рекомендуется. При установке паронарового теплообмепника и расположении выходвой ступени промперегревателя а зоне уыерснных температур газов ( (700 'С) для регулиронания промперегрева может также применяться впрыск в первичный пар.
16. Рециркуляцию газов как средство регулирования телтпературы промперегрева рекоыендуется применять в основном в газочазутных котлах; в котлах, работающих иа твердом топлине, возникают затруднения, вызввнные необходимостью очищать газы от золы. Отбор репиркулирующих газов должен произнодиться перед воздухоподогревателсч. 17. Впрыск в тракт нромперегревателя должен применгпься как средство защиты турбины и промперегрепателя в моменты внезапных повышений температуры пара, а также в периоды растопки. Использование впрыска дчя ре!улировання промперегрева должно быть экономически обосновано.
г) Экояолайзгры и лгрсходлыг зояь! 18. Рекомендуемый наружнь1й диаметр труб стального зкономайзера находется в пределах й=-28 †; 38 жл. 19. При П-образной компоновке и сжигании твердых топлив рекомендуется располагать змеевики параллельно задней стене котла. В этом случае усиленному валовому износу, вызванному увеличением скорости и концентрации золы на внешней образующей поворота, подвергаются лишь змеевики, прилегающие к внсшней стене шахты. Поперечное расположение змеевиков допускается при сжигании жидкого, газообразного и твердых малозольных топлив, а также прн прнменсвип топок с высоким коэффициентом шлакоулавливання.
Если попереч.ное расположение змеевиков вынужденное, необходимо предусматривать особые меры их защиты. 20. Расстояние между соседними ступенями экономайзера и воздухоподогревателя для ооеспечения осмотра и очистка поверхностей нагрева должно быть 800— 1 000 мм (большее значение дяя котельных агрегатов /У > 220 т/ч). Между отдельнымн пакетами змеевиков экопомсйзеРов котельных агрегатов средней и большой паропроизводнтельности должны быть предусмотрены разрывы высотой не менее 600 — 800 яхс Высота пакета должна быть не более 1 л! при тесном расположении труб (зз/й(1,5) и не более 1,5 л при редком. Разрывы высотой не менее 600 — 800 жк предусматриваются танже между группами чугунных труб эко- номайэера; в каждой группе должно быть не более 8— 10 рядов по высоте.
21. Прн компоновке экономайзера «в рассечку» с воздухоподогревателями для получения минимальной разверки температур воды по змеевикам рекомендуется осуществлять полное перемешивание ее при переброске нз нижней ступени экономайзсра в верхнюю. Перемешиванне должно производиться при отсутствии занипания. Недогрев воды на входе в «кипящую» ступень эконоыайзера должен составлять не менее 40'. 22.
Массовая скорость воды на входе в зконолгайзер должна быть 600 — 800 кг/(м'сгк) прн номинальной нагрузке котельного агрегата. Для ее обеспечения можно применять змеевнковые стальные экономайзеры с гибами в нескольких плоскостях. 23. Гидравлическое сопротивление экономайзера котлов высокого и сверхвысокого давлений дола!но составлять не более 5, котлов среднего давления — не больше 85г давления в барабане котла. 24. Тслтпература воды на выходе из эьономайзера для индивидуальных, неотключаемых чугунных экономайзсров ВТИ должна быть ниже температуры кипения не менее чем на 20'! для групповых, отключаемых чугунных экономайзеров и чугунных экономайзеров старых конструкций — не менее чем на 40'. г) Воздухолодогрггатгли 25.
Трубчатые воздухоподогреватели с вертикальнымп трубами рекомендуется выполнять из труб наружным диаметрам 40 — 33 лл с толщиной стенки 1,5 яж. При сжигании малозольных топлив и природного газа допускается применять трубы наружным диаметром 29,яя. 26. Скорость газов и воздуха в воздухоподогревателях выбира!от из условия обеспечения минимума расчетных затрат с учетом условий самоочисткв труб. Для котлов с уравновешенной тягой при стоимости топлива 10 †руб/т уел. топлива рекомендуется: а) для трубчатых воздухоподогревателей скорость газов — 1!ч-2 ж/сгк; скорость воздуха — 4,5 — 6 м/сгк при относительном поперечном шаге труб а~=!,бге1,2 (меньшая скорость — при болыпем значении а1); б) для вращающихся регенеративных воздухополотревателей скорость газов — 9 — 11 л/сгк, скорость воздуха — 6 — 8 и/ггк; по условию салюочистки рекомендуется принимать верхний предел указанных скоростез газов и воздуха.
При предельных значениях расчетной стоимости топ. лиза 4,0 и 20 руо/т уся. топлива экономические скорости газов н воздуха соответственно повышаются или понижаются на 10г/э. При раооте котла с наддувом экономические скорости газов увеличиваются на 10%. Для пластинчатых, ребрвстых и ребристо-зубчатых воздухоподогревателей рекомендуются следующиг соотношения скоростей воздуха и газов: для ребристых и пластинчатых зт,/ю, = 1,О; для ребристо-зубчатых ю„/ш,=0,7. Скорость газов (воздуха) выбирается на основе технико-экоиоми !еского расчета. 27, Поверхность нагрева сменяемой час~и нижней ступени трубчатого воздухоподогрезателя выбирае" я, исходя пз условия обеспечения отсутствия харрази в несменяемой части.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
