Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 25
Текст из файла (страница 25)
Прн отсутствии поверхноств нагрева в обводном газоходе следует проверить, достаточна ли поверхность нагрева перегревателя прн пропуске через него полного количества газов с учетом протечки при закрытых шиберах обводного газохода.,Вычисленные по уравнению баланса ~7-02) конечные значения энтальпии н температуры газов принимаются для расчета последующей поверхности нагрева. При наличии парапаровых иля газопаропаровых теплообменннков для регулирования температуры вторичного пара необходимо предварительна оценить колячество тепла, передаваемого первичным паром. После расчета уточняются тепловосприятия теплообменннка и части первичного перегревателя за ним. 8-Г. РАСЧЕТ ПЕРЕХОДНОИ ЗОНЪ| ПРЯМОТОЧНЪ|Х КОТЛОВ ДОКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ 8-27.
При конструктивном расчете задаются эвтальпиямл пароводяной смеси (или пара) на,входе и переходную зону н пара на выходе из нее; ~прн поверочном — энтальпин принимаются с последующей проверкой и уточнением, 8-28. Расчет конвективной переходной зоны прямоточного котла не отличается от расчета коннективного перегревателя при высокой влажности поступающего в него пара, т. е.
при наличии пароохладителя на стороне насыщенного пара. Пря перегреве пара и переходной зоне (40'С можно рассчитывать температурный напор для всей переходной зоны как среднеарифметическую разность температур газов и воды пря кн. пении. Если перегрев пара в переходной зоне выше 40'С, она рассчитывается по участкам соглаоно рекомен.
нациям п. 7-72. Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару аз вви. ду высоких его значений не учитывается. 8-29. Расчет радиационной переходной зоны такой же, как радиационного перегревателя. 8-Д. РАСЧЕТ КОТЕЛЪНЪ|Х ПУЧКОВ И ФЕСТОНА 8-30. Из расчета топки илн предыдущей пучку поверхности нагрева известны температура и энтальпня газов перед котельным пучком.
При конструктивном расчете, т. с. при определении необходимой поверхности нагрева лучка, иногда задается температура газов за пучком. Прв расчете первого пучка эта температура должна быть увязана с условиями обеспечения надежной работы перегревзтезя (си. приложение П). При поверочном расчете принятая температура газов за лучком проверяется и уточняется.
Количество тепла, воспрннииаемое котельным пучком, определяется ~по уравнению баланса '(7-02). 8-31. Температурный напор рассчитывается по формуле (7-75) или (7-76), так как температура обогреваемой среды постоянна и равна температуре кипения прл давлении.в барабане котла. Среднюю температуру потокг газов находят по формуле (7-32). По средней температуре, потока из формулы (7-21) получаем средние скорости газов на участках с продольным н поперечным обтеканием.
Объем продуктот сгорания 1 кг (м') топлнва,пр ннмается прн средигц избытке воздуха в пучке, а сели присосе в первом пучке нет,при избытке воздухз,в топке. 8-32. Коэффипнент теплоотдачи конвекцией при поперечном обтекании определяется в зависимости от формы лучка (коридорный или шахматный) по номограмме !2 или 13.
Прн косом обтекании коридорных пупсов с углом между направлением потока и осями труб, меньшим 80', полученная нз номограммы 12 величина а„ умножается 1на 1,07. Коэффициент теплоапдачи конвекцией при продольном обтекании определяется по номограмме 14, для чего предварительно по формуле (7-43б) рассчитывается эквивалентный диаметр тазохода. Так как отношение длины пути к эквивалентному диаметру (1(д») на участке продольного омывания обычно невелико, учитывается поправка на !/(». Фестон, образованный нз омещенных вдоль потока газов труб экрана, рассчитывается как обычный шахматный пучок. 8-33. Для определения коэффициента теплоотдачи излучением в межтрубном пространстве лучка предварительно по формуле (7-54) находят эффективную толщи- Гл.
8. Ргколигндаиии ио методике Рисчгги котельного агрегата 59 ,ну излучающего слоя. Шаги труб, вычисляются по действительному расстоянию между их осями в основной части пучка без учета отдельных разрывов или пазух. Излучение газовых объемов ва пучки не учитывается. Коэффициент теплоотдачп излучением определяется так же, как для перегреиателя; температура загрязненной стенки вычисляется по формуле (7-о7). 8-34.
Коэффициент теплопередачи рассчитывается па формуле (7-17). 8-35. При числе рядов пучка 5 и более тепло, падающее из топки на пучок, полностью нм воспринимается. При меньшем числе рядов часть тепла воспрппимается последующими поверхностями. Для учета последнего необходимо определить по номограмме 1,г углоиой коэффициент пучка хчтч н вычислить тепло, воспринимаемое пучком; Оа.и = ~' "ч ккал/кг, (8-!О) в Где ои г — тепловаа нагРУзка экРанов в веРхней части топки, ккал/м'.
ч, определенная из позоиного расчета топки, а в случае сто отсутствия— прв помощи коэффициента распределения т)Гк Н, и — лучевоспринимающая поверхность пучка, .и'. 8-36. При конструктивнои расчете по формуле (7-01) вычисляется поверхность нагрева пучка. В отличие от Иормативнога метода (изд.
1957 г.) ' в формулу (7-01) входит палнзя поверхность пучка без вычета эффективной поверхности, ~воспринимающей излучение из топки. 8-37. При поверочном расчете по уравнению тепло- передачи (7-01) определяется количество тепла, переданного поверхности нагрева пучка, отнесенное к 1 кг (м') топлива. Если расхождение между значениями тепловоспрнятий по уравнениям баланса и теплопередачи не превышает 2'~р для котельных пучков и 58а для фестонов (образованных из отводящих труб экранов), расчет не уточняется.
При ббльшнх расхождениях расчет следует повторить в соответствии с указаниями п. 8-04. 8-Е. РАСЧЕТ ВТОРИЧНОГО НЕРЕГРЕВАТЕЛЯ 8-38. Расчет вторичного перегревателя ведется по заданным холичеству и параметрам вторвчнога пара я не отличается в основном от расчета первичного. Особенность вносят налнчпе паропаровых влн газопаропаравых теплообменников; при их установке тепло, отданное газами персгревателю, определяется по ураг. нению /7„ О= В' (Ги — Р) — От, ккил/кг, (8-11) р где От — количество тепла, ваопрлнятое в теплообменнике вторичным,парам от первичного, на 1 кг топлива, ккал/кг.
8-39. При расчете газопаропаровых теплообменников коэффициент теплопередачн для определения тепловосприятля от перввчного пара рассчитывается так же, как для паропарового теплообмснаика, з для определения тепловосприятия по газовой стороне — как для обычных трубных пакетов, омываемых газами, Температурный напор вычисляется по тем~пературам греющих сред (газов илн первичного пара) при одинаковой для обеих сред температуре вторвчнаго пара, рассчитываемой с учетом его тепловоспрнятия, с помощью метода последовательных приближений.
8-Ж. РАСЧЕТ ЭКОНОМАИЗЕРА 8-40. Г!ри конструктивном расчете экономайэера энтальгши газон н воды на входе известны. Тепловоспрнятне определяешься из уравяения баланса: 100 Ор» — О'И'. !00 . — Оа — Оа — О ..— — (2и, — О„, ккал/кг, (8-!2) где Ои, Ои, О и Оип Ор — количества тепла, восприпчтые на 1 кг топлива лучевосприннмающнми поверхностями топки, котельными пучками, переходной зоной и перегревателями (кроме радлационных), ккал/ив формулу подставляются значения теплов определенные из уравнений балзнса. При поверочном расчете входные энтальпии газов и воды также обычно известны. Порядок поверочного расчета экономайзера описан в п.
8-05 и 8-06. Расчет ступеней двухступенчатых экономайзеров аналогичен расчету одноступенчатых экономайзеров. 8-41. Расчет водяного экономайзера в основном совпадает с расчетом перегревателя Коэффициент тепло. передачи рассчитывается,по формуле (7-15б), величина термического сопротивления по водяной стороне 1/аз пе учитывается. В расчет экономайзера вводятся фактяческяс значения расхопа воды через него /7,„ с учетом продувка и пропуска воды через пароохладитель (при параллельном включении пароохладителя н экономайзера] н энтальпии воды на входе в экономайзер (при возврате воды из пароохладителя в эковомайзер).
Последняя определяется по формуле Р = /и. + 51и и ~†~ , ккил/кг, (8-13) р» где Г и (и р — энтальпни воды на входе в экономайзер и питательной, икал/кг; Л/ем — перепад энтальпий пара в пароохладителе, получаемый из расчета перегреватели, ккал/кг; /)вр — расход пара через перегреватель, кг/ч. 8-42. Температурный напор ~в эконочайзере определяется с учетом взаимного направленая потоков газов н воды. При частичном испарении воды в экономайзере расчет ведется по условной температуре воды на выходг (см. п. 7-73). По ней же определяется средняя температура воды для расчета температуры стенки. 8-43.
Температура загрязненной стенки водяного экономайзера вычисляется по формуле (7-57). 8-44. При наличии обводного газохода часть газов через неплотности в заслонках проходит мимо экономайзера Для двойных закрытых шиберов пропуск прннпмается равным 5%, для одинарных — 10гэ. Температурз гззоа на выходе из экономайзера и скорость их определяются с учетом пропуска части газов через шунг, 8-45. Для ребристых и плавниковых эконоиайзероз коэффнцлент теплопередач~ рассчитывается по указаниям 4 7-Б,г, для ребристых экономайзеров ЦККБ и ВТИ вЂ” по номограмме 20. Поверхность нагрева ребристых зконо~майзеров определяется по газовой стороне; экономайзеров ЦККБ н ВТИ вЂ” принимается по номограмме 20, плавниковых экономайзеров — с учеточ поверхности плавников по формуле: Н = пд/, р+ 4 й „л 1и;„и', (8-14) где й„а и 1ча — высота и длина плавников, м.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
