Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 21
Текст из файла (страница 21)
Однако, когдз новерхносри нагрева отдельных ходов разнятся не более чвм ~на 206/6 и при этом определенный по номограмме для всей поверхности нагрева коэффициент фтв0,90, рекомендуется также пользоваться этой номограммой. При большем расхождении поверхностей нагрева разных ходов или меньшем значении коэффициента расчет температурного напора ведется раздельно по участнам (и.
7-7!),. Участки выделяются таким образом, чтобы поверхности ходов в пределах каждого были одинаковы или разнились не более чем на 20~. Посне этого для каждого участка определяются температурные напоры по соответствуюшей кривой номограммы 31. 7-71. В тех случаях, когда схема включеяня поверхности нагрева отличается от рассмотренных ранее и не зыполиаетсЯ Условие Ь(вр )092о1«рт, Расчет температурного напора производится по отдельным участкам поверхности нагрева.
При этом так же, как и при выводе среднего температурного напор 1 для разобранных схем, коэффициент теплоперсдачи в гределах поверхности нагрева принимается постоянным. Задаваясь значением промежуточной температуры одной из сред, следует определить из уравнения теплового баланса соответствующую ей температуру второй среды и по ней рассчитать температурные напоры на участках. Правильность подбора промежуточных теъшератур проверяется вынолнени.м условия: 1;1, 6/,Н, Ь 6/Н,' (7-66) где Π— тепловосприятие участков на 1 кг одной из сред, ккил/кг; б/ — температурные напоры на участках, 'С. В некоторых случаях при переменной теплоемкости одной из сред можно потьзоваться упрощенными способами расчета температурного напора.
7-73. /(ля «кгпв~них» эхоиомайзеров, нключепных по противотоку, при паросодержанин среды иа выходе х(3066, достаточная точность определения температурного напора получается при подстановке вместо конечной температуры воды условной 1т,г: й'в (7-89) ГД6 6(я !и — 4«вв — НЗМЕНЕВИЕ Зитапьннн В ПРОЦЕССЕ Парообразования, ккал/кг; 6" — витальная среды на выходе,из экономайзера, ккал/кг; 1«ив — знтальпня кипящей воды при давле. нии в барабане, ккал/кг; 1«*в — температура кипения, 'С. Применимость такого способа расчета ограничена наименывпми значениями разности температур газов и волы на «холодном» конце экономайзера или отдельно раосчнтываемой его ступени при заданных температурах волы на нходе в экоиомайзер и давлении в котле.
Прн разности температур на «холодном» конце меньшей, чем в приведеннной ниже таблице, расчет температурного напора снедует вести по участкам. Дгвлеиве в котле р, кгс/см' . Температура волы при входе в ступень эковомэйзерз Г', 'С Наименьшая разность температур, 'С . <14 )14 '=-180 . 80 20 = 100 !00 †1 140 †1 !50 рв110 7-74. Перегреватели или отдельные их ступени с высокой начальной влажностью пара (после пвроохлади. где Яг н Ог — тепловоспрпятне каждого участка на ! кг одной из сред, определяемое с учетом принятой промежуточной температуры, ккал/кг. Если участок воспринимает излучение нз топки, то в формулу (7-86) подставляется величина !3 без учета последнего; Н и гу( — соответственно поверхность нагрева и темнераг/рный напор каждого участка.
Средний для всей поверхности нагрева температурный напор находится по формуле 61,Н, + 61,Н, 61«р Н, + Н, ' С' (7 87) 7-72. В случаях зна рнтельных изменений теплоемкости одной из сред (пара,при высоком давлении, см. п. 7-61), а также изменения агрегатного состояния среды в пределах рассчитываемой поверхности нагрева (переход от подогрева к 1гопарению я от испарения к перегреву) непосредственное определение температурного напора для всей поверхности нагрева по конечным температурам приводит к значительной погрешности. Общим в этом случае является расчет температурных иапорон для отдельных участков, на которых суммарная теплоемкость принимается постоянной с последуюшпп усреднением этих напоров по формуле ,+е.+ ...
616 Гл, 8. Рекомендации но методике расчета котельного агрегата (7-90) ( -9П (1 — х)г ~ ГЛАВА ВОСЬМАЯ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА теля) лри условии (1 — х) г ~ 0,12 гк» ~» следует рассчитывать без учета начальной влажности пара. В уравнении (7-90) г — теплота испарения, ккал/кг; (! — х) — влажность,поступающего в перегреватечь пара' 1»е и 1» — энтальпии перегретого и влажного пара, ккал/кг. Ести перегреватель двухступенчатый и температурный напор первой ступени рассчитывается отдельно, выполнение условия (7-90) следует проверять для этой ступени. При несоблюдении условия (7-90) температурные напоры участков нопарения и перегрева рассчитываются отдельно и усредняются по формуле (7-88).
Если условие (7-90) не,выполняется в перегревателях, включенных по схеме последовательно-смешанного тока, расчет по участкам производится следующим образом. Часть прямоточиой поверхности (см. п 7-65) за участке перегрева пр~иближенно определается но выра- жению (Н вЂ” поверхность нагрева всего перегревателя, м'). Далее по конечны~и температурам газов и пара для участка перегрева определяют параметры Р, Я и температурный напор пря противотоке.
По номограмме 29 8-А. ПОРЯДОК Н ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА 8-01. При конструктивном расчете котельного агрегата или отдельных его элементов по заданным температурам дымовых газов и обогреваемой среды определяется тепловосириятие каждого элемента,,после чего рассчитываются температурный напор и коэффициент теплопередачи, а из уравнения теплообмена (п. 7-0!) находится величина поверхности нагрева. 8-02. Поверочный расчет котельного агрегата или отдельных его элементов является более общим случаем, г»к как при проектировании навык агрегатов ловерхаости нагрева отдельных элементов определяются сообрзжениялш компоновки, а последующим поверочным расчетом уточняется их тепловосприятие.
При ~поверочрам расчете всего агрегата неизвестяы не только промежуточные температуры дымовых газов и внутренней среды, ио и конечные температуры уходвщих газов, подогрева воздуха и иногда перегрева пара. Для выполнения расчета, приходится задаваться этими температурами и уточнять их путем последовательных приближений. При поверочном расчете отдельных конвектииных поверхностей обычно задаются температура и энталытия каждой из сред только нг одном конце поверхности иагрена. Для определения энтальпии обеих сред иа втором конце приходится задаваться велвчнной теаловосприя~ия и уточнять ее путем, последовательных прнближений. находят коэффициент ф и температурный напор для участка перегрева.
Если параметры Р и )7 для участка перегрева вы. холят за пределы кривых номограммы 29, расчет температурного напора ведется отдельно для обоих ходов по промежуточным температурам газов и пара. После выбора промежуточных температур рассчитывают пе формуле (7-87) средь~ай температурный напор для пер ваго (по пару) хода перегревателя и по формуле (7-8бз проверяют правильность выбора температур между ходами. В случае невыполнения условия (7-бб) эти температуры уточняются. Усреднение температурных напоров для участков перегрева и испарения произнодится по формуле (7-88).
Расчет тсмпйратурного напора в перегревателе онысокой начальной влажностью лара, включенном по схе. ме параллелино-смешанного тока, производится авала гичным путем. Условно принимается, что газоход разделен между ходами продольной перегородкой и отношение расходов газов по частям газохода равно отношению поверхностей нагрева соответствующих ходов„ Коэффипиенты теплопередачи для различных ходов прк нимаются одянаковыми. Задаются температурой пара между ходамн, по ней и известным температурам лара иа входе и выходе нз перегреватеяя, а также температуре газов перед поверхностью нз уравнения баланса определяется температура газов за каждым ходом. После этого проверяется по уравнению (7-8б) пра. внльность принятого значения промежуточной темпера-' тйры пара. Температурный напор для хода, состоящего из испарительиой и перегревательной частей, рассчитывается по формуле (7-88),.
Так как аьюолнеиие последавательнык приближений сильно усложняет расчет, ниже даются некоторые рекомендации о порндке и последовательности расчета отдетьных конвективных поверхностей нагрева и всего агрегата в целом применительно к более сложному поверочному расчету. 8-03. Расчет котельного агрегата должен обеспечивать необходимую точность определеяия основных лара. метров, в первую очередь температур перегретого пара и уходящих газов.
При оценке достижимой точности расчета следует учитывать, что некоторые расчетные аеличииы, например коэффициенты теплопередачи, определяются со сравнительно большими погрешностями. Поэтому нет кеобхадимости выполнять расчет с более высокой точностью последовательных ~приближений, чем рекомендовано нн. же, так как это лишь увеличивает обьем вычислитель.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
