Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 23
Текст из файла (страница 23)
Если полученная температура уходящих газов отличается от принятой не более чем на ш 1О 'С, но любая нз яевязок между промежуточньгмн значениями температур воды и воздуха превышает ш10'С, необходимо повторить расчет зкономайзсра н воздухолодогревателя. При этом в отличие от предыдущего расчета вторые ступени экопомайзера н ~воздухопадогревателя рассчитываются па принятым температурам воды и воздуха за входе, которые принимаются равными темпв- ' Порядок ступеней во всех случаях определяется по ходу обогреваемой среды. ратурам на выходе кз первых ступеней, определенным при первом приближении, При отклонении полученной в результате расчета температуры уходящих газов от принятой, большем " 10 'С, следует повторить Расчет всего агрегата.
Рекомендуется температуру подогрева воздуха принимать близкой значению, которое получилось бы прл первом приближении, если к температуре воздуха на выходе из первой ступени воздухе~подогревателя прибавить расчетный перепад температур воздуха во второй ступени. Такая последовательность позволяет, как правило, пви ~выполнении расчета котельного агрегата ограиачиться двумя приближениями. 8-07. При расчете тепловооприятия разлкчных дополнительных небольших поверхностей нагрева, включенных параллельно или последовательно (по ходу газов) с основными поверхностями нагрева (настенные экраны в области ширмового или конвективного пере. гревателя, а также в поворотной камере, подвесные тру. бы перегревателя, отводящие трубы экономайзеров на стенах или потолке газоходов и т.
и.), рекомендуются следующие упрощения. Коэффициент теплопередачи для дополнктельпой поверхности:нагрева принимается таким же, как для основной, независимо от их конструктивного выполнения; тепловосприятие оценивается предварительно и прибавляется к величине тепловосприятия основной поверх~ности при определении конечной температуры газов.
Принятая ~величина проверяется с учетом зяачения температурного напора ~в дополнительной поверхности нагрева, Температурный напор для дополнительной поверхности, раоположеипой параллельно (по ходу газов) основной, принимается, равным разности средних температур газов в газоходе и теплоноситечя в дополнительной поверхности, а лля расположенной последовательно (по ходу газов) — равным разности температуры газов на выходе из газохода а средней температуры теплоносителя в дополнительной поверхности. Для дополнительной поверхности допускается расхождение принятой и определенной величия тепловосприятия до ""10%.
Поверхность нагрева труб, расположенных у обмуровки, равна поверхности стены, умножеяной на угловой коэффициент х, определяемый по номограмме 1 для настенных экранов. Если дополнительная поверхность нагрева составляет не более 5гм основной, она отдельно ме рассчитывается, а включается в поверхность трубного пучка, последовательно соединенного с пею по внутренней среде. 8-08. Рекомеадуется следующий порядок расположения расчетных данных: 1) исходные данные в соответствии с заданием; 2) избытхи воздуха ао газоходам; 3) объемы, объемные доли трехатомных газов .и эитальпии тазов и воздуха; 4) тепловой баланс агрегата и определение расхода топлива; 5) расчет газоходов последовательно ло ходу газов; от топки до первой ступени воздухоподогревателя; 6) сводная таблица основных данных расчета агрегата.
8-Б. РАСЧЕТ ТОПКИ 8-09. Пря конструктивном расчете мощных котельных агрегатов объем топки определяется размером поверхности нагрева, обеспечивающей заданную температуру газов на выходе аз топки — в сечении перед ширмовым пакетом, а прн отсутствии ширм — перед фестоном (копвективиым пучком). Указанная температура выбирается при условии обеспечения отсутствия шлако- 56 Гл. 8. Рекомендации ио методике расчета котельного агрегата вания по рекомендациям приложения П, Тепловое напряженно объема топки д не должно быть выше допустимого по условиям горения, что прозеряется по табл. ХЧП вЂ” ХХ!. При определении дь объем ширм в верхней части топки при шаге зг)700 мм включается в объем топки. Размеры топочной камеры выбираются в ооответствни с ~рекомендациями приложения П.
Для котельных агрегатов малой мощности объем топки при конструктивном, расчете находится по допустимому теплонапряжению дь. Далее определяется темпеуатура газов на выходе из топки (камеры догорания) н сравнивается с допустимой, или по заданному значению Ежт РассчитываютсЯ РазмеРы Рьт и фьэ. Последнее характерно для совсем малых топок, у которых по условиям работы не требуется сплошное экраннрованне стен.
8-10. Расчет температуры газов на выходе из одно- камерной или полуоткрытой топки при заданнык конструктивных характеристнггах топки производится,по формуле (6-30) или номограмме 7. Для этого па чертежам определяются активный объем и поверхность стен топки ~(по пп.
6-01, 6-02), находится коэффициент М (п. 6-!3, 6-14), степень чер. ноты факела ае (по 6 6-Б), степень черноты топки (по номограмме 6), коэффициент тепловой эффективности эираиов (по п. 6-20). Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания )гсьр рассчитывается по формуле (6-32). При определении аз и )гсьэ предварительно задаются значением температуры на выходе из топки.
Ес. ли полученная из номограммы 7 или формулы (6-30) выходная температура газов отлачается от принятой более чем на ш 100'С, следует уточнить величины )гсьь и ае по известному из расчета значению температуры газов и повторить расчет. Поверхность стен толки Р„ при заданной температуре на выходе 6", может быть найдена по номограмме 7.
Следует задаться величиной среднего коэффициента эффективности экранов н коэффициента М и определить степень черноты факела. После расчета поверхности стен и уточнения размеров пики необходимо проверить соответствие ориентировочно принятого и полученного в результате расчета значений коэффициента тепловой эффективности; расхождение их не должно пРевышать шбь(ь величины ф.
8-11, Расчет двухкамерной топки производится раздельно по камерам. Безразмерная температура в конце первой камеры рассчитывается по формуле (6-64). Дгя этого во чертежаы определяются объем топки и лучевоопринимаюшая поверхность,и по формуле (6-62) еычнсляется Воь. Эффективная степень черноты факела находится по 6 6-Б, а степень черноты камеры — по формуле (6-58), В циклонных топках и вертикальных предтопках учитывается тепло, переданное конвекцней !ги (формула 6-6!).
Температура плевки жидкого шлака 1, рассчитывается по и. 6-28 прн помощи номограммы 8. Для определения )гсьр и ае необходима задаться температурой на выходе из топки 0",. Расчет повторяется, если полученная температура отличается от предварительно принятой более чем ~на !00 'С. Для определения 1, необходама также задаться 6",. Расчет повторяется при расхождении с предварительно принятой величиной более чен на 50'С.
8-12. Количество тепла, переданное в шлакоулавливающем пучке, расположенном между камерамн сгорания и охлаждения, определяешя по о. 6-34. По формуле (6-53) рассчитываются энтальпия газов на входе в камеру охлаждения и начальяая температура.
Температура газов на выходе из камеры определяется по номограмме 1О, Предварительно по й 6-Б находится аз, вычисляются степень черноты камеры а„по формуле (6-58), Во" и 6. Для определения ае, )гсьэ и Т. необходимо предварительно задаться температурой газов на выходе из камеры В"г. По уравнению (6-48) находят ~предварительное значение 1;!ь и ло формуле (6-54) Т,.
Если 6"т отличается от предварительно принятого более чем на 100'С нлн !гг более чем на 10ь , расчет повторяется. 8-13. После определения суммарного тепловосприятня топки в случае необходимости производится разбивка его по участкам .н соотвегствна с разделением поверхностей нагрева,по ходу пара, Обычно нужно знагь распределение тепловооприягия по высоте топки Для этого следует произвести незапный расчет топки в соответствии с указаниями 6 6-Д.
В тех случаях, когда позонный расчет не производится, тепловая нагрузка учасжга стен топки определяется по формуле (6-74), а значение коэффициента распределения тепловой нагрузки по .зысоте топки выбирается по номограмме 1!. 8-В. РАСЧЕТ ПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ 8-14. Перегревателн современных мощных котлов выполняются нз частей с различным консчруктнвным оформлением: радиационные, настенные, шнрмовые и конвективные, которые в свою очередь подразделяются яа ст певи. Г( орядок расчета конвектнвных и шнрмовых пере.
гревателей одинаков. Суммарное тепловосприятие псрегрезагеля при конструктивном расчете определяется в соответствии с уравнением (7-03) по заданной чем. пературе перегрева н принятому тепловосприятню пароохладителя (ом. п. 8-26), а также количеству тепла, переданному в теплообменнике вторичному пару, по формуле: )7 ()и, = — (ги — 8) — Ои+ (гг, икал!кг, (8-04) где О, — количество тепла, переданное в теплообнсннике первичным паром вторичному на ! кг топлнза, икал/кг. При поверочном расчете, задавшись температурой газов на ~выходе, по ураанелню (7-02) определяют тепло, отданное газами в лерегревателе, а гз (8-04)— твпловооприятне пароохладителя (нли температуру перегрева). Тепло, полученное излучением из топки ширновым перегреватетем, определяется по уравнению (7-06).
Теп-. ло, полученное излучением нз топки конвективнын перегревателем, зависит от вида поверхности, отделяющей топку от ~перегревателя. Если между топкой н перегревателем расположен пучок нли фестон, !г» определяется с учетом тепла, воспрзнятого им, по формуле (8-!0).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
