Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 38
Текст из файла (страница 38)
Основные рекомендации даны для следующих условий: а) перемычка соединяет трубы одинакового диаметра; б) температура' среды и коэффициенты теплаотдачи от стенки трубы к среде одинаковы н обеих трубах; в) перемычка, соединяющая трубы, расположена в диаметральной плоскости трубы (относительное расстояние от тылгншй точки трубы до оси плавника и(д= =0,5) .
Если какве-либо из перечисленных условий изменяются, даются дополнительные рекомендации. 19. Температура стенки плавникавых труб настенных радиационных поверхностей на лобовой образующей определяется как для гладких труб; это распространяется, с достаточным приближеннем, и на величину коэффициента растечки. Для лобовых точек плаяниковых труб при днусторонием облучении он определяется по номограмме 44. Температура 1, в вершине прямоугольного, трапециевидного и комбинированного трапециевидно-прямоугольного ' плавников (см. рисунки на номограммах 44 и 46,б) определяется по формуле 1,=1п+йпАГ л, 'С, (!Ч 23) где й, — коэффициент учета влияния сварных швов, определяется по номограмме 46,б (для труб с приваренными плавниками); ' При выборе формы плавника необходимо учитывать, какой сна станет после сварки гладких или металлургических плавниковых труб в панель.
В частности, при сварке гладких труб с вварными прямоугольными проставками (цод слоем флюса) форма плавников получается комбинированной трапециевиднопрязюугольной; при сварке металлургических плавниковых труб с трапецневидяыми плавниками последние практически превращаются в прямоугольные. 31,л — перепад температур между корнем н вершиной прямоугольного плавника; 1п — температура в основании (корне) плавника, Г 4 2 ! Величина коэффициента растечки в корне плавника Рл вычислЯетсЯ по фоРмУле Р„= 0,35 + О, ! — „+ К„К|К,, (|Ч-25) где Ь, — толщина корня плавника; К„, Кэ, К, определяюгся по номограмме 45.
Остальные обозначения — см. формулу (!Ч-!). Для смещенного плавника (игу~0,5) значение )гл в формуле (!Ч-24) умножается на поправку О *, определяемую гю номограмме 46,а Значение Лгал рассчитывается по формуле упллпй йгпл = — р'пл ), 4, .пл (!Ч-26) / Ь 2 ! 1 =1+ Д1, + 21!л Рп„г ( ) — |+ — „) а величина 61 л по формуле 4 лппй Д1 л=- 2) ~(жпл+Ьлпл) Ь + .пл ~ Ь 1 +0,25(3;„— А ..) — „~, ((Ч-24а) (|Ч-26а) где 5)лпл — поправка на двустороннее облучение, определяемая по номограмме 49.
20. Для плавниковых труб, находящихся в зоне в основном канвективного тепловосприятия, принимается равномерное распределение теплоного потока по обогреваемой части трубы и плавника. Температура стенки трубы в лобовой точке рассчитывается по формуле (1Ч-1), причем коэффициент растечкн определяется по номограмме 50. Температура 1, в вершине симметрично расположенного плавника труб при конвективном тепловосприятни определяется по формулам (1Ч-23), (1Ч-24) и (!Ч-26).
Значения поправки С могут быть использованы только при з/д>1,3; 1,2<Д(1,8; 20<В!<!О. где (г л — коэффициент растечки в вершине плавника, определяемый по номограмме 47, в зависимости от зМ, и(д и Ь,М; й — высота плавника; А — коэффициент формы, определяемый по номограмме 48, зависящий от отношений йгуп и а=Ь,)Ь,о где Ьл — толщияа плавника в вершине; Кл .и — коэффициент теплопроводности металла плавниха, клал!'(м ° ч ° 'С), определяемый из табл. 1Ч-! по средней температуре, примерно равной полусумме температур 1 и Для определения величины Хл пл принимается температура, равная (14-!00), 'С. При степени черноты факела аь (0,7 следует учитывать переизлучение с трубы на плавник. В соответствии с этим при 0,5<аз(0,7 коэффициент растечкн рп в формуле (!Ч-25) и величина Агпл в формуле (|Ч-26) умножаются на коэффициент 1,1.
Температура 1, для экранов двустороннего облучения также рассчитывается по (!Ч-23). При этом температура в корне плавника вычисляется по формуле Приложение 1У. Определение расчетной температура> металла стенок труб 87 Велвчина коэффициента растечки в корне плавника в этом случае вычисляется по уравнению Рк = О, )О+ К'»КВК'с, К„, Кр, К', находятся по номограмме 51. Коэффициент растечкн ркл в формуле (1Ч-26) при- нимается равным 1. 2!.
При расчете температуры металла плавпнкооых труб разделительной стенкв, отделяющей топку от кон- вективного газохода, температура в лобовых точках трубы определяется для стороны, обращенной в топку, как для гладких труб настенных экранов, а для сторо- ны, обращенной в конвективную шахту, — по п. 20. Температура в корне плавника в этом случае вычис- ляется по формуле Гк ! + й(т + Г(рп угмвкс + /В 2 !' + >ггкуг акс) ( Л ) + ! + ~ (>Ч"21) где иск„, и угла»с — соотвЕтствЕнно тепловыв нагрузки, ккал((мг ч), для сторон, обращенных в топку и в конвектнвную шахту; Рш и Ргк — соответственно коэффициенты растечки, определяемые го номограммам 45 и 5!. Перепад температур между вершиной н корнем прямоугольного плавника вычисляется по формулам: для вершины плавника, обращенной в топку, Г ь й(кл — 2Л [(ус»а»с>впл+ Оа вк ) Ь + ..пл к + 9 Ь.11 25 (~ус вкср'пл угмакс) ь ~ ' (~Ч 28а) для вершины плавника, обращенной в конвектнвную шахту, Г ь ВЛ ! (У...,И..+ У'" к') Ь + м.
»л к ь, 1 +О 25 (зугмакс — угла»*>гпл) Ь ~ ° (1Ч-285) Для трапедневидного плавника й! л приближенно вычисляется, как для прямоугольного такой же высоты и равной площади сечения. 22. Средненнтегральная температура плаввиковой трубы, используемая для определения напряжений в ней, вычисляется по формуле Ртр(тт + 2гплйпл Здесь ртр, рп» вЂ” соответственно площади сечения трубы и плавника; (тр ( л — соответственно среднеинтегральные температуры металла сечения трубы и плавника. Для сечения трубы, в том числе гладкой: в Гтр = Г+ й(т+ У акс» + 2Л ), (1Ч-30) ( аг м Уст где к= — — относительная средняя тепловая нагрузу вкс ка, определяемая для случая тепловоспрнятня излучением по графику номограммы 52,а.
Для прямоугольного плавника вл»= — (+ 5 ) 1 (1+ 8 ~в)1 (Ч !) ас находится по графику номограммы 53. Для трапециевидного плавника асима св упл =- (к + ОЛ (!Ч-3!а) Величина М определяется по графику номограммы 54. В случае тепловосприятия конвекцней к из (1Ч-30) определяется по графику номограммы 52,б, а для расчета среднеинтегральной температуры плавника вместо уравнений (1Ч-31) и (1Ч-3! а) используются соответственно формулы: Ел»=(к+ 3 Л Ь ~1+ 8 ( Ь ) 1 (1Ч-32) умвксв' з'" ='+ З ЛЬ М ('Ч Зйа) к РАСЧЕТ ПРИ ТЕПЛОВОЙ И (ИЛИ) ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ АСИММЕТРИИ И')к = ((г) + йд'), + дмю,), (У;Р)„+ / В, 2 +1 пг)аР) ) ( — — +— Рг+ 1 иР)т > ' !( )к = 1( ) + й(( т + Умазсасг ~(в( )л + 1с (! (!ч-зз) — т) — г(г(г)„п 3! !Л вЂ” т — + — г~>в (1Ч-Зза) й, '.) ~ Л„),+1 .(г> )' где Р(г>к, — коэффициент Растечки в коРне пеРемычки, обусловленный подводом тепла к трубе перемычкой; определнется по графику номограммы 55 по параметрам, характеризующим первую трубу (В!(г>, ()г, Ь/йг)> Р(г>к.п — то же по паРаметРам, хаРактеРизУющим вторую трубу (В!('), 5г, Ь>йг); 1о — определяется по графику номограммы М.
Коэффициент смещенностн максимума температур т представляет собой отношеане расстояния от прилегающего к трубе 1 корня перемычки до точки максимума температур к полной высоте перемычки В=25. Настоящая методика предназначена для расчета температур металла цельносварных экранов с прямоугольными перемычками. 23. Под тепловой асимметрией понимается случай, когда в двух соединенных перемычкой трубах различаются температуры сред г('> и ью (((г>)г(т>) и коэффициенты теплоотдачи а("г и а('>г. В частном случае возможно при Г(г>~((г> ап>г= =а('>т и ааоборот.
Под геометрической асимметрией понимается случай соединения перемычкой труб разных диаметров Вг и йг (йг>с(г) или труб с разными толщинамн стенок. Температура стенки на лобовой образующей при тепловой и геометрической асимметрии определяется соответственно для каждой нз труб как для гладких. Во всех случаях тепловой и (или] геометрической асимметрии параметры, необходимые для пользования графиками, принимаются соответствующими для каждой трубы (например, В!(г> — для одной трубы и В!Р> — для друГой й! н йг 'н т.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
