Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 41
Текст из файла (страница 41)
Вели тина 5, для воздухоподогревателей, нз. готовленных по тсхнологии ВТИ, приве- дева на рис. И!-2,а в завнсимости от наружной температуры стенки по газовой сторсше. Коэффициент загрязнения е возпухоподогревателя при сжигании твердых топлив в случае, когда температура степки металла с газовой сторолы 1„, превышает температуру точки росы 1р на 10'С и более, принимается по й 7-Б,д. При более низком значении 1„, величина е определяется по рис. ьгП-2,б в зависимости от разности температур 1„, и 1р.,При сжигании мазута в случае, когда 1„„— 1р)10'С, принимают: Рис. ттП-2. Графики длр расчета возлухоподогревателя с промежуточным теплоносителем.
а — кезафяцвепт й; б — «пзффнциент загрязнения е; в — вп- правка ня гндрпстятиче«киа ияпер М . т Температура стенки трубы, расположенной на газовой стороне, определяется по формуле 1 т, =-йт.зр у ( + е,', 'С, (т'П-2) В,Я Г1 Н, (... где б,,р — средняя тезшература газон в воздухоподогревателе, 'С; Сг — тепловосприятие поверхности нагрева, определяемое из балансовых уравнеяяй (7-02) и (7.05) по предварительно принятой копечной температуре одной из сред, икал)кг, Температурный напор 01 в воздухоподогревателе с промежуточным теплойоситслем определяется как среднелогарифмическая разность температур по формуле (7-75), но из значении Л1б и Л1м вычитается поправка иа гндростатический напор в трубе Мт, определяемая по рис. ЧП-2,в н зависимости от 1„, и гидростатического уровня Ь.
Расчет воздухоподогревателя, часть поверхности которого выполнена из отрезков труб разных диаметров на газовой и воздушной сторонах, следует производить по частям, определяя аь аз и температуру стенки для каждой части в отделыюсти. При этом для расчета температуры стенки удобно пользоваться следующей формулой Приложение УП!. Примерные тепловые расчеты 95 ПРИЛОЖЕНИЕ УП1 ПРИМЕРНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ ь ЗАДАНИЕ 950 и,'ч 800 т)ч 260 'С 300 кгс!емз 565 'С 256 кгс/см» 307 'С 39 кгс,'см' 570 'С 37 кгс/см» 30<' мм вод. ст- В качестве основного примера приведен тепловой расчет котельного агрегата паропроизводительностью 950 т)ч с открытой однокамерной топкой, работающего на пыли донецкого угля марки Г. (отсев), С целью сокращения расчеты однотипных пучков опущены, а помещен расчет лишь одной ступени ширм и одного конвективного пучка.
Даны позонный расчет топочной камеры;и вариант расчета топочной камеры с вертикальными ширмами, примыкающими к задней и фронтовой стенам. Приведены расчеты температуры стенки НРЧ, ширмпвого н конвективного перегревателей. Рис. )ГП!-!. Котельный агрегат пр я яолительностыо 950 т)ч. Рассмотрен также пример расчета двухкамерной топки котельного агрегата паропроизводительностью 220 т)ч, предназначенного для сжигания пыли ангренского бурого угля. А. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА О=950 г)ч, РАБОТАЮЩЕГО НА ДОНЕЦКОМ УГЛЕ МАРКИ Г (ОТСЕВ) Для расчета принят прямоточный котельный агрегат под наддувом с жидким шлакоудалением и газо- плотными мембранными стенками (рис. УП1-1). Топка открытого типа, однокамерная, ее стены выполнены из плавниковых труб Я 32Х6 с шагом 48 мм.
Экраны нижней радиационной части ошипованы по высоте на 6 м. В выходном окне топки расположены две ступени ширм лз труб Я 32Х6 с шагом 692(752 мм. Перел ширмами 1 ступени установлены теплообменник и впрыскивающий пароохладитель, перед ширмами П ступени— впрыскивающий пароохладитевь. Газоплотлыми панелями экранированы стены поворотной камеры (включая район экономайзера), а также потолочное перекрытие котла.
В промперегреэател' два пакета: холодный (из труб Я 50Х4) и горячий (из труб Я 42Х4). Водяной экономайзер выпалнен,из дэухзаходных змеевиков Я 32Х6. Промперегреватель и водяной экономайзвр по фронту разделены на восемь блоков. За конвективной шахтой установлены два .регенеративных воэдухоподогревателя диаметром 9 800 мм.
Пяропроизводительиость котла Р Расход вторичного пара Р„, . Темперятурз питательвои воды Дявлепие питателыюй воды р„, Температура перегретого пара Давление перегретого пара р» „ Теьшерятура вторичпого пара яа входе в котельный агрегат Г'„ . Давление вторичного пара там же Р» Температура вторичнага пара на выходе из котельного агрегата !и„ Давление вторачяого пара там же Р т. Давление в топке р Топливо — донецкий уголь марки Г Схема пылеприготовле~ ия — зямкиутая, мельницы среднехагиые. Прилоисение УИ1. Примерные тепловые расчеты 2, коистргктивныи хлрлктврнстики котвльиого лгриглтл Рис. ЧП1-3. Схема ширмового газохода и поворотной камеры.
Рнс. ЧП1-2, Схема топочнои камеры. Сбозначс- Разыар- рассчнтывасмза вслзчива заз ность Формула злн об;снованно Расчсс влв Ланныа чсртсыеа Топочная камера По чертежу Йиаметр и толщина зкраниых труб Шаг труб 32ХО То псе 48 По рис. ЧП1-2 Гз ГФ По рж. ЧП1-2 То же Гб, Г, Гб 1 вод Г р 5,275 17,3=91,3 91,3 5 275 9 5-(-0 725 4 325=53 2 (4,5+4,5)!7,3=!55 12 Ге+ Г'в+ 2 "б+ +Гсов Г ср Гсы ст мв 91,3+91,3+2 53,2+155 — 12=432 По рис.
ЧП1-2 То же рвов Гс, Г, Гб 11зыз Гочз ст Г +Ге+Г,+2Гб+ +Гу,~~ 432+1 647+12=.2 091 17, 3 (53,2+220) =4 7! 0 По рис. ЧП1-2 У, Ошипованная часть Поверхности; фронтовой стены задней стены боковой стены пода Незкранированная поверхность в области горелок Суммарная зкраниронаниая поверхность ошнпованной части Открытая часть Поверхности: потолка фронтовой стены задней стены боковой стены выходного окна Суммарная поверхность стен открытой части Суммарная посерзгость стен топочгой ччиоры Объем топочно' ! ч серы (до ширм) 4,33.17,3=74,9 30,5 17,3=527 17 !7,3=294 !7.9,5+13,5 4,33=220 (4,47+1,'1, 5) 17, 3=31 ! 74, 9+527+294+2 220-1-31 ! =-1 647 Приложение УНЛ 7)римерные тепловые рис«етьг Продолжение Размер- иссть Обсе«с«е- ние Формуле нли сбссасзанае Рзссчетыззеызя вел«чена Расчет алн данные чертежей З,б— рсе 4 710 З,б — =8,14 2 091 Первая ступень (п перегревателя 32Хб 27Х24=648 пер 24 17 300 24+1 — =692 35 692 =21,6 32 35 32 — =1,09 2 2 2 0,942 13,5 24 0,98=2 393 мм з,у'д ез 2 2 2А1пшя По рис.
Л!1-3 Н дсп1 13,5 4,47 2+4,47 17,3=198 (4,47+13,5) 17,3=311 Нед То же ш! Н Нш1+ Ндса! ̈́— Н 2 390 3112 390 ! 198 — — 287 311 — 287=24 Н Нл.дое1 2 Г'Гн рн (17,3 17,97 — 24 17,97 0,032)Х Жигое сечевие для газов (17,3 17,97 — 24 !7,97 0,032)+ Х(13,5.17,3 — 24 13,5 0,032) 2 257 + (!3,5 !7,3 — 24 13,5 0,032) иаш пзн 4 1,8 Живое сечение для пара ~0,785.0,02'648=0,204 1 1 1 — + +— А В С Поворотная камера Ымй и Н~е, сз 108Х14 24 3,14 О,!08 6,7 24=54,5 По чертежу То же нс!1п По чертежу То же ш1!п и Нез По рис.
УП!-3 То же 6,7 17,3=116 7,95 !7,3=!37,6 131 296 Н,з Н, Не ЕН 131+296=427 Нз+ЪН 7 — 1297 Эффективная толщина излучающего слоя Диаметр н толщина труб Количество параллельно включенных труб Количество ширм Средний шаг между шир- лсами Продольный шаг Относительный поперечный шаг Относительный продольный шаг Поверхность нагрева ширм Дополнительная поверхность нагрева в области ширм Поверхность входного окна Лучевоспрннимающая,'поверхность ширм Дополнительная лученоспринимающая поверх- ность Эффективная толщина излучающего слоя Вертикальные перебросные стояки: диаметр и толщина количество поверхность нагрева Подвесные экономайзерные трубы: диаметр и толщина колнчестно поверхность нагрева Поверхности нагрева: входного окна выходного окна боковых стен потолка, задней стены и ската экранов поворотной камеры о ходу пара) ширмовог По чертезку То же 1,8 =0,888 1 1 1 + + 13,5 4,47 0,692 32Хб 119Х2=238 3,!4 0,032 7,66 238=183 Приложение РП1, Примерные тепловые расчеты Продолжснис Обсеиззс- иие Размер- НОСТЬ Расчет изн данные чертежей ФОРМУЛЗ ИЛИ Обсеисаеасс Рассчитываемая величина Н,„,+Н.„+11„!.
+ Нз ы з+ Н». се !3! 17, 3 — =1 135 2 1!35 3,6 — = — 4,45 918,1 По рис. НП!-3 3,6 Гту'Н 0,785 О, 02' 238=0, 075 0,785 0,08'24=0,12 рт.зч Гз1з пгзгГ 1т з.ст Выходная ступень вторичного перегревателя Рис. НП!-4. Вторичный перегреватель, выходная ступевь. 42м,4 Шахматное ' По чертежу То же зйиаметрии толщина труб Расположение 144 Поперечный шаг Продольный шаг По рис. НП1-4 575 — = ОС О 11 238 3=714 По чертежу То же 12 зз По рис. НГ!!-4 гг)1п А — СГ!и питая и 4 То же для пара ЬЗ !4 зг' 4 з,з, Поверхяость ограждаюпгих стен и подвесных труб Объем поворотной камеры Эффективная тожпнна излучающего слоя Живое сечение для среды в подвесных эхономайзервых трубах То же в вертикальных стояках Живое сечение для газов в подвесных экономайзерных трубах То же в вертикальных стояках Количество парашзелько вхлюченных труб Число рядов по ходу газов Дшна трубы Поверхность нагрева выходной ступени Живое сечение для газов Эффективная толщина излучающего слоя 2 яг)еи 4 и С'з и 4 1,1,— п1, а 427+ 183+ 116+ 137, 6+54, 5= 918, 1 7,66 17,3 — 119 7,66 0,032=103,3 6,7 17,3 — 24 6,7 0,108=98,6 50,95 3,14 0,042 50,95 238=1 595 7,95 17,3 — 0,042 7,88 119=98 0,785 0,034'714=0,647 4 144.52,2 0,9 0,042(,—.Г 14 42' 1)=0,168 Прилоясеиие УШ.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
