Тепловой расчёт котельных агрегатов (987293), страница 40
Текст из файла (страница 40)
Величины й„ и 8„ можно определить по графикам "»к рис. Ч-!. 5. Усредненная эффективная поглощательная способность тепловоспринимающих поверхностей топочных камер: Н.,~, ъ'~ Н» т*» л =и — — -(- ~ и — *, (Н-9) » — л.»ш // "1 ~/ »> э // ° >=! где Н».сш/Нр и Нсж /Н» — доли ошипованных и раз- личных гладкотрубных поверхнос>сй, Эффективная поглошательная способность гладко- трубных экранов а»,» определяется з зависимости от физической поглошательной способности ое » н относи- тельного шага по номограмме 9; эффективная поглоша- тельная способность плоскости входного се>ения ширч— как произведение рп», где б определяется по рис, 6-4, а величина а, принимается такой же, как для гладко- трубных экранов. Эффективная поглошательная способ .ость сннипо- ваяных экранов а»,ш принимается разной физичессой поглощательной способности расплавленной шлаков>й пленки; ее значения приведены в табл.
Ч-2, Таблица Ч>-2 Поглсщ»тсдьв»» сасссбиссть сшавсвэвнмх, нс ве»скрмтмх плевков жидкого шлама экрэ»о» вр» сжигании газа в мазута условно »рнинмэстс» равной О,бв. 6. При сжигании всех топлив, кроме газа, поглоша- тельная способность факела ае считается равной его пзлучательной способности (степени черноты) и опре- деляется согласно указаниям б б-Б. 7. При сжигании газа отличие его поглошательной способности от нзлучательной (степени черноты) учиты- вается введением в уравнение (Ч-1) или (Н-!а) коэффи- циента и„ который определяется по графикам рис. Ч-2 в зависимости от степени экранирования Ть Т./Те и ав, Во всех других случаях принимается к= 1,0.
8. Температура наружного слоя загрязнения луче- воспринимающей поверхности Т, или О, определяется уравнением (Ч-3) нлн (Ч-За). Если температура среды Т,р, входящая в эти урав- нения, неодинакова, она усредняется пропорционально лучевоспринимающей поверхности нагрева. Значения е выбираются согласно табл. Ч-З. При наличие е топке и гладкотрубных, н ошипован- ных экранов усредненное значение е определяется вы- ражением а » 9.
Полезное тепловыделение в топке ,100 — 4,— 4,— д, О,=()', 100 „+Е.— О....+ + ! /т.с се >скс>л/кг (Ч-11) Г! Р» не»аи» я: !. Пр» сж»гмшн газа после нм»и беэ очистки то»к» ирэ»»мэштс» эиэчс»н»» дд» имли. Пр» сжагэ»н» газа »селе »»аут» в»»с»э»»д н> ээгрээ»сяис ссствстст»уст мээутисму.ао с тесн»см»рсь.»» умень» эсть». >>р» с»эта»»к Аш с Г <>зэд» в тощ»та угля с Г <зфй у» у» ври»имэ тс»»=О,ООЗ. 3. Пр» ш»»ко»»ивв топки коэффициент ээгр»тисни» может у»ела штьс» д О О>О, где Орр — располагаемое тепло топлива, вычисляемое по формуле (5-02), ккал/кг; Оэ, 4! и Оэ — готери тепла от химической и механической неполноты горения, с физическим те-' плом шлаков и охлаждающей водой, »в! О, — тепло, вносимое в топку воздухом, ккал/ке, ()»== (а,— Аа,— Ьа»»)П»»+ +(Лат+Ьа»»)/ х.», ккал/кг.
(Ч-12) Величины присосов Лат н Ла,» определяются по и. 4-17, энтальпии теоретически необходимого количест- ва воздуха при темпеоатуре на выходе из воздухоподо- гревателя Н"» и холодного воздухи /эх » принима!отсп по табл. Х1Ч н ХЧ; (/».»» †теп, внесенное с посту- пающим в агрегат воздухом при подогреве его вне агре. гата (см. и. 5-03), ккол/кг! г! .эт» — тепло рециркули- рующих газов, учитываемое в случае возврата в топку части газов, отобраннык из последующих газоходов ко- тельного агрегата (см.
п. 4-10), ккол/кг. Адиабатическая температура О, определяется по по. лезному тепловыделению в топке Я„равному энталь- пии продуктов сгорания /» при избытке воздуха в конце топки а Средняя суммарная теплоемкость продуктов с>ора- ния 1 кг топлива: (), — /", Чсср = бт бит, ккал/(кг *С). (Н-13) » 10. Тепловая нагрузка отдельных участков луче- воспринимающих поверхностей топки определяетсд и: равенства >/у» = 7/ т)э, ккол/(м'ч), В ум» (Ч-147 Н» где т(» — коэффициент распределения тепловой на грузки по высоте топки, принимается по но. мограмме 11; Вр>4»/Н» — сРеднЯЯ тепловаЯ нагРУзка лУчевоспРинвмающих поверхностей, ккол/(и' ч) Проложение )г(!.
Расчет эоздухоподогревателя с»рамезгутачкым теплоносителем ПРИЛОЖЕНИЕ )г! РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА В ДВУХКАМЕРНЪ|Х ТОПКАХ ПО МЕТОДУ ЦКТИ Ь) = (Ю 3 —: Ю 4) У"Р + У»»Р 100 ПРИЛОЖЕНИЕ РП РАСЧЕТ ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЯ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ Определение теплообмена в двухкамерных топках сначала производится для всей топки'в целом. В связи с недостаточностью опытных данных по теплообмену в камерах охлаждения теплоаосприятие в ней определнется по разности общего тепловосприятия в топке н гепловоспрнятия камеры сгорания и шлакаулавливающего пучка. По предлагаемой методике рекомендуется рассчитывать теплообмен в двухкамерных топках (в тои числе и в вихревых), в топках с горизонтальными цикла. .нами и с вертикальвыми предтопками. Исходныии для расчета теплообиена являются формулы (6-25) и (6-30), применяемые для расчета теплообыена в однокаиерных и полуоткрытых топках.
Значения коэффициента М в этих формулах впредь до уточнения следует принимать: для двухкамерных топок (в том числе вихревых) и топок с горизонтальнымн циклонами М=0,47; для топок с вертикальными пред- топками М=0,53. Значения коэффициента загрязнения для открытых экранов и ширм принимаются по и. 6-20. Для ошипованных экранов, покрытых огнеупорной массой, коэффициент ~ рассчитывается по формуле (6-41), при этом коэффициент Ь принимается равным: для горизонтальных циклонов и камер догорания при работе на дпобленке — 1,7; при работе на угольной пыли — 2,0. Для вертикальных предтопков (высотой 8 — 11 м) коэффициент загрязнения рассчитывается по формуле 4 — 1,4(0,53 — 0,2з, ! ) (1,36 — 0,06А»), Ар еде А».= р ! 000 — приведенная зольность топлива; («р» » — температура плавления шлака, 'С.
Воздухоподогреватель с промежуточным теплоносителем менее подвержен коррозии н защищает от коррозии и загрязнений основной воздухоподогреватель. На пылеугольных котлах такой подогреватель целесообразно располагать как «холодную» часть первой ступени воздухоподогревателя в области температур металла 80 †1'С.
При этом практически нетрудно осуществить отсутствие интервала температур стенки с максимальной скоростыа коррозии, что достигается применением в каррозионноопасном интервале температур труб, составленных из отрезков двух разных диаметров по газовой ч воздушной сторонам. Из условий предотвращения интенсивного загрязне- При отсутствии данных о температуре плавления шлака она принимается на 50'С ниже температуры жидкоплавкого состояния золы топлива !в Расчет теплообмена в ошнпованных камерах сгорания (зоны плавления однакамерных, камеры сгорания полуоткрытых и двухкамерных топок, пиклоны и камеры догорания циклонных топок, а также вертикальные предтопки) рекомендуется производить по формуле Во»,» йо " » 0,40 + Во».» Расчет температуры газов на выходе нз шлакоулавливающего пучка делается по формуле (6-72). Доля тепловыделения за счет догорания в пучке равна: где д» р и у»»р принимаются по табл.
Х(Х. Для шлакоулавливающего пучка температура загрязненных труб !», =1,+!00'с, гпе т, — теипература начала жидкоплавкого состояния залы топлива. Полезное тепловыделение ва второй камере в общем ниде определнется по формуле (6-53) , !Юю у»-у»-д, . — +'~»- '-- КЗ... (О. + О.). " и .,О- . — 2»р — П вЂ” 2»р р р к кал7кг. При температуре газов в конце камеры с аравия более 1 700'С рекомендуется учитывать затрату тепла на диссоциацию трехатомных газов (см. п.
6-32). ния н коррозии при сжигании сернистого мазута с коэффициентами избытка воздуха в конце топки ит>1,04 минимальную температуру стенки не следует допускать ниже !25'С. Прн а»<1,03 минимальная температура стенки может приниматься 80 — 85'С, Трубы воздухонодогревателя можно устанавливать вертикально нлн наклонно, минимальный угол на. клона 4' (рис. Л!-1). Для расчета воздухаподогревателя с промежуточным теплоносителем применяются балансовые уравнения (7-01), (7-02) и (7-05), Присос воздуха в газоход воздухаподогревателя пршшмается равным нулю. Приложение РН. Расчет аоздухопоаогреаагеля с промежуточным теплоносителем Газет б) а) го 'ага в за бб тр ав нб ю лв ггв тгр мв гвб'г в) — г ~~,+ В„~+ гзт.т ' тгт с.
(чп-з) а, в=0006-:0,007 (м' ч 'С))клал. Рис. Т7П-1. Схема возпухоподогреватеяя. б' н О" — температура газа нв входе н выходе; 1' в 1" — тепз в первтуря воздуха нз вкпде и выходе; 1„ и 1, — пбагреввепвя н пжтзждземвя чястн трубы; чзя — удельная тепловая нагрузка в пбетревзепап части.
Поверхностью нагрева воздухоподогревателя считается полная его поверхность по газовой и воздушной сторонам. Коэффициент теплопередачи рассчитывается по фор- муле , ккал,'(м'и 'С), (711-1) + ° ~1+ )7 ) где аз и аз — коэффидиепты тевлоотдачи от газа к трубам и от труб к воздуху, икал)(лгз ч.'С); определяются по й 7-Б, б; Н,,и ̈́— поверхности нагрева с газовой н воздушной сторон, м'; $, — коэффициент, учитывающий ухудшение рзботы поверхности нагрева из-за наличия в трубах иеконденсирующихся газов и уменьшения температурного напора.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
