Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 17
Текст из файла (страница 17)
Конструкции оаравон обычно таковы, что оии могут изгибаться вместе с трубой при неизменных форме и радиусе своего поперечного сечения, препятствуя искажению круглой формы сечения тру- Рнс. З. И»гнб трубы круглого сечення с несжннксмой оправкой бы. В зависимости от размера а (рис. 8), длина контура поперечного сечения трубы при ее изгибе может сокращаться или увеличиваться. Когда длина контура сокращается, труба сдавливает оправку по всему контуру ее сечения, если исходный зазор между трубой и оправной недостаточен, чтобы выбрать, скомпенсировать зто сокращение.
Когда длина контура увеличивается, зазор будет увеличиваться при неравномерном его распределении по углу гр (при (р = ~— 2 ои будет всегда равен нулю). Длина контуров 1(0) — исходного сечения трубы и ! — сечения изогнутой трубы связаны между собой. Зависимость отношения П((0) от отношения а(г для различных значений ре(г представлена иа рис.
9. )/г ( О,Т О ОЕ ОВ (7 (б «/~. Рнс. О. Зввнснность!П (О) от о(г Аля Околичных енвченна ре(г 78 ГИБКА Ъ йь» 3» 30 с»ООФ о — сч О О О СЪ О УЛАФ ОО"с 5О й|ОО 3 ОО й оо о О» 3;» сч Π— о со а йо О О О 00 "\303 |ΠΠ— О ч. о |- »- ~О -О-О ОС» йС'4 о о» сь со ОЯмо ООО мсьйй |- осчсч ЯЯЗЯ ООО О О с'Ъ О ООО С» СО 00 С» 3|- ОСЪ ЛЯ ООО О О О О ООс»О » Ос'Ъ со— М сч Сч 00 СЧ О»О О О С'Ъ Ъ М мСО 3 сч — л О С» О Ясъсчсч сь сч со СО ЛО -О О О со О О О» О 3'О\ йС430 О й 3'О О О О О ив С \ СЧ 00 С'Ъ я сч ьъ сч О О О ЗЙЯЯ О» 403 ООО СОМ| 3 3 С'» О» СЧ |- О Сс ОО ООО $ »З |-СЧОФ СчО; О О О 43 ООсчО О О сосо йсй Оо» о» мч й— Π— сч— О о сь о сой ъо» йсьсь О 3 МО СЧ Оо О О о ям о 'Зй О' 3 Π— О О»О О О 0»ЧЪСЬ О с сь О с'» с'ъс» Ф Ъ вЂ” сч О О О й СО С»СЧ ЧЪ Ч' Сь Ф о»ьс сч О СЪО ООО 3 ъ З с'» З О О О О О сЫ С'4 С'4 | 4 | '3' СО О» О ОО О а с» о сч ось ъ Я-ЯЯ ООО о О О СЧ О О О Со Я С'Ъ с'Ъ Сь СО 3' Π— сч— О О с'» О О О Сч О Я 040 Ъ с»ФЗс» Ф ЪО О СО О 3' ы сча Π— ФО ООО Я-'-СЧ с» йО й сь с'Ъ Я О О О»о»и О» сй сй СО | |Ъ сЧО О О О йс'»О о' 3 ч'а с»3 ООО Сь й ЪСО оа 4 О 4- — О О--О сч о О о О йОсЪ ЯЪ| фд О О О с'» чъ З З | СОСЧ О' О ООО сч о» -О-О О О Сйсь ЪО З сс сч Я О О сч О о о с» ь ч» 00 сь О О Ф О О о ( ! о Ф ЗЗ»»Я о Зо о«о О О о ФФЗЗ о" |Ъ ь О 1 Заоо со Я о Ф с» сч с'ъ ОО "»О $ЯВФ О О Сч О С'Ъ ЧЪ СО 3' 3'3 | \О ,0 О Ф с'Ъ 04 СЧ3 О\ О О О со сч О сч 30 сь ОС'Ъ 4 О»С4»» О О О сь со со с- Ю ЪСЧ ФО йсч о» с» О О О Жсч 3 Фа сь со Я ОЗЯ~ сч О О о о» ООО О О й М сй О М с'Ъ с'Ъ ь» М йч»3 Ясй о— сч О О О 3Ф3~' О О сч О со о З |- Фоо й СЧ й О О с» рось |Ъ СЧ СО 4 3 СОЯСΠ— О сч О со 020 б»403 СЧ о счс»сч О О с'» О со с» с'» со 3 сйСЧ 04| СОО О СЧ О ООО О»СО О С 3 о о» З З о сч о о сч о о о Ясй ЪС» ЗЗФЗ О ОО $ со З со О» Сч С» О О О О О З сь о о .:ля СЧ.| -СЧ О СЧ О о ъясч съ осч3 О 3' Ъсо О Ос'Ъ О ЧЪ С» 00,0 ОМ-43» й 34 СЧ О О О 30 'Ъ СЧ 3 АОО 3' С'4 О» 3 О' '3' О» ООО мс03» я СЧ Ч'О О чс сч О О О й СО Сь С» С3 С.О ос счев сч О О О йОс-- СЧ СЧ СЬ 3 | ма|О О О Ф а сь съ СЧ О 00 З 3.0 со О О сч О о о сь с- 00 С'» Я Сч О О Ъ йс»30 ЗО СЧСЧ О» 'ЪОО О О О ООО О|0СЧ й О О сч О ЯЗЗ сЪсЪ| ООФ й ОО ЪО ЪЧЪ 'ЪО сь сч сь СО МФЯь — О сч о ъ со ма | -О О СО СО О» 3' -Зсъс» о со СО с'ъ О О СО 4» М СО С3 |ОСЬ й |- 3«0 О ЪСО- сч О О О 304 »с»сй сч О О О мамЗЗ 30| ма3 О О Ф Сь С'Ъ | О'3' »СО | О» Со СО О О ВФЗЗ ос оЗо |ОЛ О О О с'» Фа З.4О О О О 00 СОСО с,'ы м » я сч Ф О СΠ— — сч О '»ам ъ й Ос'Ъ $ Ф сй $ С'|О О ! ! 00 00 С» Сь 00 СО 40 3 СЧ ФО Ф вЂ” — сч О 3» Сь Сь Ч'О$ СЧ3 сь с- еъ О\ 00 С Ъ Сч О О О 40$ Сь О СО О С» О' О|0 й сч О О О с'Ъ Ф Сь О МФ Ф Ф ма 3 ЛСОСЧ О О О Ъ йсОО ЦЗЯН -О О О О О Сч О О О ООО Е Е оссь ЬьЬьо Ь Р Е Е'с~со ь Р БЕРСА Е Е СА с» ьоьр Е Е с| с| Е А|А|А ьоьр 0 оьр ЕЕР0 сь Ъ й Й 6 О Ъ Ъ О 3 В РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ГИБКА РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 81 Рпс.
1О. Насяппстрпчпоа . отпосптсльпо плоскости изгпба поперечное ссчаппс стзржпя: л — система заащпяа сял я попсятоз, прадотаращающая паяорот, ясаажаяае ссчаппя я уход цсятральяой ляпин аз плоскости изгиба; б — поаорот п псаажсппа сечения пря изгибе стержня под действием тольао понспта Прн исходной равномерной по 1р толщине з (О) стенки прямой трубы толщина стенки изогнутой трубы (см. рнс.
8) з = з (О) (ра + а) '!э (ра -)- г+ г тп ф) '!э. (53) Прн ф =- н12 з= зщш и при ф = = (3)2) гг з = зщаа' зщш = з (О) (ро + и) ' (Ра + 2') з „=з(0) (р +о)1! р,,1!э. Изгибающий момент н продольную (таигенцнальную) силу определяют по табл. У. Необходимые для изгиба трубы изгибающий момент и продольную силу вычисляют в виде сумм: М* = (тонга + тпО) г'з (О); (54) РВ = (Роато + РпП) т (О) ° (55) Стержень с несимметричной относительно нлоомзсти гибки формой поперечного сечения. При круговой гнбке стержня с несимметричной формой поперечного сечения центральная линна остается в плоскости гибки, и форма сечения сохраняет заданные исходные очертания, если система вне- шних снл соответствует внутренним силам, действующим в изогнутом стержне.
Например, для стержня с сечением в виде уголка (рис. 10, о) изгибающий момент как вектор М имеет два компонента — Мс и Мр. На поверхностях шириной Ь и з должны действовать такие внешние давления р, и Р, чтобы на границе между частямн сечений! и 2 не возникаласдвигающая сила и полностью компеисировалнсь соответствующие внутренние силы и крутящий момент М„Р вокруг центральной линни. Система внешних сил обеспечивается при нагружении с помощью оправок, профилирования рабочих поверхностей гнбочных и вспомогательных роликов, рабочих поверхностей копнров н нажимных колодок и т. д.
Если же гибка выполняется под действием только одного компонента М, изгибающего момента, форма сечения не сохраняет исходные очертазпзя, а центральная линия ие является плоской круговой кривой (рис. 10, б), так как соответствующая система внутренних сил н моментов существенно отличается от рассмотренной. Некругоиая цилиндрическая н иецилиидрическая гибка. Гибка является некругоаой, если кривизна изгиба непостоянная по углу О.
Непостоянны по углу 0 и внешние нагрузки (изгибающий момент, продольные и поперечные силы н т. д.). Гибка под дгйстоигм лаогргчной силы. Изгибающий момент в поперечном сечении заготовки, возникающий под действием поперечной силы Р, прямо пропорционален плечу 1 действия силы: М = Р1. В сечении действуют нормальные н касательные напряженна, развиваются продольные, поперечные н угловые деформации.. В результате этих деформаций происходит изменение кривизны заготовки.
Различают гнбку при относительно большом и относительно малом плече действия силы Р. Гибка при относительно большом плече, когда 1/з ) ~ 5; при относительно малом, иогда 1/а( 5. Гибко при относительно большом плече. При относительно большом плече действия поперечной силы касательные напряжения в поперечных сечениях заготовки относительна малы, и их влиянием на процесс формоизменения можно пренебречь. Внешний изгибающий момент подсчитывают па формуле М=Р(»,— «А)саз5 +- + Р (ур — ул) Гдп Вс.
(55) Считают, что внешняя сила Р— сосредоточенная, приложена в точке Ор (рис. 11). Внутренний изгибающий момент, равный внешнему моменту, определяют по формулам, полученным для кругового изгиба под действием толико изгибающего момента. Согласно этим форнулам радиус рц кривизны в точке А центральной линни рассматриваемого поперечного сечения однозначно связан с изгибающим моментом, зависит от координат точки А и мо- 3 г 1 ор у! жет быть найден дхя любой точки этой линии. Форму центральной линни (функцию у = у (х )) можно нанти с помощью уравнений дифференциальной геометрии. Она не может быть представлена в виде точного уравнения кривой. В решение обычно вводят упрощающие предпосылки. Функция ул (» ) может быть найдена без использования уравнений дифференциальной геометрии и введения упрощающих предпосылок. Центральную линию делят на й отрезков.
Начало координат располагают в точке Ор (рис. 11, 6). Принимают, что начальный отрезок й)а прямой. Изгибающий момент на конце этого отрезка Мз = Р(з(а. Этому моменту соответствует (согласно формуле для момента внутренних сил) определенный радиус кривизны рц (1). Следующий отрезок считают дугой этого радиуса. Вычисляют координаты конца отрезка РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ 83 П!БКА 82 /О /л /н и„ !=А †! О,= ~ ЛО!. с'=! (58) ! =-д — 1 3 ! Рпс. 13. Схема преаращеппп плескав пеп- тралькей лккпп е престрапстеепкую е пре- пессе разгрузка пзегпутеге стермпк с не- симметричным сечеппем н угол ЛОз = Л/е/рц (1). По результатам этих вычислений определяют внешний изгибающий момент, равный инутреннему, и затем соответствующий этому моменту радиус кривизны рп (2).
Проводят еще один отрезок в виде дуги этого радиуса кривизны и т. д. Применительно к системе координат с началом в точке Ор уравнение для внешнего изгибающего момента имеет вид (см. рис. 11, б) М=Р((хлсозО„+у ип0,)созО +(хл ип Ол — УА соз О,)).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
