Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 4 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(273s) (813579), страница 13
Текст из файла (страница 13)
казанному на рис. 36. Основное отличие состоит в характере деформации заготовки в зоне реза. Холостой ход, снятие отхода с пуансона, выброс готовой детали и перемещение зато. тонки иа технологический шаг анапа. гичиы позициям (У и, У (см. рис. 36). Геометрия призматического ребра прм. жима показана иа рис. 37. Проем прижима в этом случае явпяется точным зеркальным отражением проема матрицы.
50 ВЫРУБКА, ЙРОБИВКА, РЕЗКА, ЗАЧИСТКА ДЕТАЛЕЙ 51 точ ность т Юзго а,аа а,аз а 3 тат,п и/ Ркс, Зл. Конструкция пркцник для штампов ° пряной» аистовой вырубки (л! н для штампов реверсивной» «истоков оырубки (б) Рис. 31. Параметры прнзиатн. «еского ребра длк реверсивной оырубкн [В (Е,13 о О,2) з) т = (е,з -: е.е)ш и =.
1,2 в) Рис. 33. График для еыберк зкзорк и«яду рсиуыкцп крои«пни шткивовой оспкстки Усилие собственно вырубки в этих способах составляет 4. ТОЧНОСТЬ ДЕТАЛЕЙ, ИЗГОТОВЛЯЕМЫХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОПЕРАЦИЙ ВЫРУБКИ, ПРОБИВКИ, ЗАЧИСТКИ г,о а,т а га «а ьа ва з(а,% Рнс. 33.
График выбора коеффициснтк В Аля Расчета силовых (внергегическик) перли«тров процессе «пряиойз чистовой вырубки — пробивая (Ь -диаметр детали в плене) Рис. ЗЕ. Схема способе реверсивнаЯ «истовой оырубкк: 1 — оуоисои; 2 — прял ои (с оряиоу~ ольнын ребрам); 3 — э«готовке; « — матрица.. 3 — коитрпузисоп (оытклкквззтль); 1 — ислодпос п ыожеппс: 11 — выдзвлквзиие йф 11! — выруби« Применение ребра показанной конструкции позволяет уже в процессе обжима надсечь деталь из листа (в сторону, обратную направлению окончательной вырубии пуансоном) на величину (0,15-Б0,2) 3.
Появившийся н результате надсечки поясг>к на поверхности разделения детали препитстнует образованию заусенца нв заключительной стадии вырубки (см. рис. 36, поз. Ш). Конструкции прижнмои длн пр и реверсивного способов приведены на рис. 38 (И„ — высота выступа контактной площадки прижимн, выполненного для предупреждения понреждення ребра при паладке процесса; принимают Ив ( 3 иа (0,008 —:0,01) !О-з м). Реверсивныи способ следует применять прн обработке тонколистовых (до 1 10 ' м) высокоуглеродистых ста- лей, с содержанием углерода 0,7— — 1 "тгг и 81„== (!2 —:17) ",4 для исключения появления относительно большого заусенца на деталях.
Односторонний зазор между режущими нромкамн инструмента в любых случаях не должен превышать (0,005 — 0,008) 10 " м. Расчет усилий. Общее усилие вырубки в приведенных выше способах определяют по формуле Р = Р, + + Рл + Рз, где Р, — усилие обжатия заготовки прижимом при внедрении ребра в материал заготовки; Р, собствешю усилие вырубки; Рз— усилие противодавления. Для прямого способа чистовой вырубки усилие внедрения клинового ребра рассчитывают по формуле Рз = ИЕгзпт, где Е1 — длина ребра, взятая по его вершине (см. рис.
33); И вЂ” коэффициент (рис. 39). Так как внедрение ребра сопровождается обжатием материала заготовки контактным пояском прижима, то Р, = (1,5ье2) ИЕятт. Для ребра, имеющего форму, показанную на рис. 35, усилие обжатия заютовки подсчитывают по зависи. мости Р, = (3,74 —:4) Езо,. При этом следует учесть, чю при данном способе всегда й = 1. Рз = (537() + 1,25) от( к где Š— длина контура детали. В расчетах реверсивного процесса следует учесть, что общая высота реза для пуансона уменьшена иа величцну внедрения призматического ребра.
Усилие противодавления при способе прямой чистовой вырубил больше: Р, — — (0,)зе0,2) Ро„где Р— площадь детали. При реверсивном способе это значение меньше на 50 — 60 ого. Усилие удаления детали нз матрицы и снятия отхода с пуансона Р' — (0,)ьэ 0,25) Р,. Проведение процессов чистовой вырубни и пробивки вследствие высоних контактных напряжений на рабочем инструменте требует применения спецпальных технологических смазочных материалов: ХС-147; ХС-!63. Для лучшего удержания смазочного материала в зоне контактной пары инструмент -.заготовив рабочие по.
верхиостн штамповой оснастки, входящие в скользящий контакт с обрабатываемым материалом, необходимо обрабатывать электроэрозиониыми методами, обеспечивающими поверхностную структуру замкнутых «карманов», удержявщощнх смазочный ма. терпил прн больших контактных напряжениях. В оперлииях вырубнн и пробивки формируются поверхности детали по внешнему н внутреннин контурам. Этн поверхности в той или иной мере приближаются к заданным по чертежу цилиндрическим плп плоским поверх. постам ° При обычной вырубке и пробивке задают точность размеров контуров разделения и не задают точность элементов самой поверхности разделения, При чистовой вырубке, пробивке и зачистне точность задают в отношении и того, и другого.
Контур разделения связан с контуром. по которому располагается режущая кромка инструмента: при вжрубке— с контуром проема матрицы; прн пробивке — с контуром пуансона. ДЕТАЛЕЙ точность выруекл. Йропивкл, резка. зачистка в/ уыу! зе ! Лю! а! в и! е„ш Рнс.
4Э. Контур разделения (а) н схема упругих смещения «омтуров (б) нрн рввгрузве штампа Рне. 41. связь навея допусков: Ьн — нв Размер Я !О), 6 — не износ нйетрументв. а — ке размер Л !Н! кон. еурв разделенно; о — две вырубки! б— хвн нробквкн Когда жесткие пуансон н матрица и обрабатываемый материал находятся под действием внешней нагрузки Р, контуры Кн (Р) н Кр (Р), (рнс. 40, б), по которым располагается режущая кромка инструмента, и поверхности разделения совпадают. Пря разгрузке контуры расходятся, так как нх упругие смещения неодинаковы.
На рис 40, б показаны проекции ин и ир смещений контуров на плоскость листа (зеркала матрицы), направленные з одну сторону по внешней нормали и. Они могут быть направлены и з разные стороны. Величина и нэпрааленне ин н ир зависят от схемы взаимодействия обраба. тызаемого материала с инструментом, конструкции инструмента н узлов его крепления к плитам штампа, а также от механических свойств н толщины листового материала Конструнции штампов для разделительных операций обычно имеют высокую жесткость, з ннх предусматривают прижимные устройства, предотвращающие прогибы материала, располагающегося как с одной, так и с другой стороны от поверхности разделения. Поэтому смещения ин н ир и расстояние Ли = ии — ир между контурами Кн (О) н Кр (О) обычно з несколько раз меиыпе, чем поле бн до((уска на отклонение размера ))„нонтура Кн (О) от номинального зйачения )ср (Н), предусматриваемого з технологии из., готоаления штампа (рис.
4!). Поле 6„', допуска на размер )ср (Н) взято как ', положительное, но оно может быть разложено на положительную и отрицательную части, к соответствии с при. нятой системой допусков и видом сопряжения (посадки) с другой деталью. На рис. 41, и и б показана схема расположения полей допусков: 6„ на размер Ня (Н) инструмента; бяз на износ; 6 — иа размер )ср (Н) контура разделения. Поля допуснок бн и бнэ сннзаны еще с полем допуска на технологический зазор между контурами, по которым располагаются режущие нромкн матрицы и пуансона. Рассеивание размера )2р а партии деталей, отштампозанной на иовом инструменте за период штамповки до первой переточки, ие превышает сумму Лнв + Ли. При первой пере- точке с зеркала матрицы удаляют слой металла, я котором располагается основная часть изношенного участка.
Но последствия изиашияаиия полностью не устраняются. Размер контура изношенного инструмента, разный )эн ~ б„з, после переточки равен Ян ~ ~ Лбвм где Лбвв — оставшаяся от поля бн часть. Рассеивание размера ))р з деталях двух партий при таком же допусие бнз на износ будет ие больше суммы бяв +Ли + Лбнэ. С укеличением числа переточек последствий изнашивания накапливается все больше и больше, и рассеивание размера )!н увеличивается.
Если режущая нромка матрицы образована пересе. чением конической (или пирамидальной) поверхностью с плоскостью зеркала, размер Яя увеличивается при каждой переточке. При снятии слоя толщиной Лй эа одну переточну размер )ги увеличивается на Л)2н = 2ЛИ !й а, где а — угол при яершиие конуса (пирамиды).
Последовательность расчета полей допусков зависит от того, что задано: поле Лр допуска на размер контура разделения или же точность изготовления инструмента, принятая или достижимая з условиях инструментально. штампоаого подразделения данного производства.
Если задано поле бр, вычисляются поля бн и 6 в; если прйнято поле бн, назначается поле 6, и вычисляется поле Лр. При нырубке и пробивке с помощью эластичной среды, выполняющей роль матрицы или пуансона соответственно, н нагруженном состоянии штампа контур разделения ие совпадает с контуром, по которому располагается режу. щая кромка жесткого инструмента (рис. 2!). Расстояние ш между контурами может несколько меняться изза нестабильности мехэиичесних свойств обрабатываемого материала, условий трения и давлении эластич. иой среды. В мелносерийиом производстве, износ шаблоноз незначительный, поэтому основное влияние иа точность деталей оназыаает стабильность расстояния т.
Методика расчета параметров точности таная же, как и для жесткого инструмента, ио вместо Рнс, 42. гвене бввнраввннв звготоввн нрн вырубке ао неввмвнутому «автуру рввде- вення параметра бн, вносится параметр Лт, отражающий разброс значений аь При вырубке по незамкнутому контуру контур детали состоит надзух разнородных частей: части контура заготовки и части, представляющей собой контур разделения. Каждый из иих имеет определенную точность, Чтобы составной контур детали имел заданную точность, необходимо назначить точность взаимного положения обеих ча. стей.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
