150910 (594612), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

(3.7)

где сosφi , tgφi – соответственно коэффициенты мощности и реактивной мощности потребителей расчетного участка

Таблица 3.1 – Параметры дневных и вечерних нагрузок

Т аблица 3.1 - Определение расчётной мощности фермы

3.3 Выбор трансформаторной подстанции

Животноводческий комплекс состоит из 2-х коровников 200 голов, молочного блока и водонапорной башни. С учетом этого трансформаторную подстанцию располагаем на расстоянии 100 м от животноводческого комплекса. Определение мощности трансформаторной подстанции производим согласно методики, приведенной в [2]. Составляем расчетную схему, приведенную на рис.3.1

Рисунок 3.1 - Расчетная схема электроснабжения: а - коровник на 200 голов; б - коровник на 200 голов; в - водонапорная башня

Полную расчетную мощность потребителя определяем по формуле

Sпр = ,(3.8)

Численные значения активной Pп и реактивной Qп мощностей принимаем из таблицы 3.1.

Sпр.б = Sпр.а = = 138,6 кВА; Sпр.а = = 9 кВА.

Мощность на участке линии определяем по формуле:

(3.9)

Полная мощность участков 1-а и 1-б равная Sру.1-а = Sру.1-б 138,6 кВА.

Полная мощность участка 2-1:

Sру..2-1 = = 212,8 кВА.

Полная мощность участка 3-в и мощность нагрузки «в» Sру..3-в = 9 кВА,

Мощность на шинах трансформаторной подстанции определяем как сумму мощностей участков 2-1 и 3-в

Sр.а-с = Sру..2-1 + Sру..3-в = 212,8 + 9 = 221,8 кВА.

Молочно-товарная ферма, включающая два коровника по 200 голов и молочный блок, относится ко II категории потребителей по надежности электроснабжения [8]. Выбираем подстанцию с одним трансформатором ТМ-160, 10/0.4 [9], так что он будет несколько перегружен. Правильность выбора мощности трансформатора оцениваем по условию

кз = Sр/SТ.н ≤ кз.доп = 1,5.

Получаем коэффициент загрузкикз=221,8/160=1,38≤кз.доп=1,5. Вывод, трансформатор выбран верно.

3.4 Расчет сети 0,38 кВ

Прокладку трасс линий 0,38 кВ производим согласно требованиям [11] и с учетом расположения потребителей по кратчайшему пути до потребителей и с учетом удобства её дальнейшего обслуживания. Магистральная линия выполняется четырехпроводной. Провода располагаем в следующем порядке: сверху фазные А, В, С и ниже нулевой. Для обеспечения нормального уровня надежности применяем железобетонные опоры повышенной прочности с расчетным изгибающим моментом для промежуточных опор 20 кНм и для анкерных - 50 кНм. Пролет между опорами принимается 40 м. Для крепления проводов применяем фарфоровые изоляторы типа ТФ и стальные крюки типа КН. Вводы в здание устраиваем в виде ответвления на ближайшей от здания опоре [11].

Местоположение фермы относится к первой категории по толщине стенки гололеда 5 мм, то согласно [11] принимаем расстояние между проводами 40 см, стрела провеса 1,2 м, высота ввода от земли - 3,5 м.

Электроснабжение каждого производим по отдельной линии

Выбор сечения проводов производим в зависимости от передаваемой мощности приложение 13 [14]. Результаты выбора сводим в таблицу.

Таблица 3.4 Результат выбора проводов для участков сети 0,387 кВ

Проверку сети по допустимой потере напряжения производим для наиболее удаленных потребителей - а и г по формулам [15]:

∆U = li (r0cosφ + x0sinφ)Sру/Uн и ∆U% = 100%(∆U/Uн), (3.13)

где Sру; - мощность рассчитываемого участка, кВА ;

li - длина i –го участка, км.

Линия 2 - а:

< ∆U%доп = 5%.

Линия 3-в:

< ∆U%доп = 5%.

3.5 Расчёт внутренних сетей и выбор аппаратуры управления

При выборе проводок необходимо руководствоваться следующими положениями. Внутренние проводки должны соответствовать условиям окружающей среды, архитектурным особенностям помещения. При выборе проводок необходимо учитывать защищенность людей от поражения электрическим током, пожаро- и взрывобезопасность, надежность, удобство эксплуатации и обслуживания.

Площадь сечения проводников выбирается по длительно допустимому току (по нагреву) для силовых сетей и по допустимой потере напряжения для осветительных сетей.

Для защиты КТП от аварий при различных режимах работы для КТП тупикового типа принимаем: со стороны низшего напряжения полупроводниковую защиту от КЗ ЗТИ – 0,4; со стороны высокого напряжения вентильный разрядник, предохранители, разъединитель, установленный на концевой опоре 10кВ и имеющий заземляющие ножи; а также защитное заземление для КТП.

На трансформаторных подстанциях мощностью до 250 кВА включительно, как правило, устанавливают автоматы серии А3700 или АЕ-2000. Данные об автоматах, устанавливаемых на 3 отходящих линиях 0,38 кВ, приведены в таблице 3.5.

Таблица 4.1 – Характеристики автоматических выключателей, устанавливаемых на отходящих линиях 0,38 кВ подстанции

Для проверки чувствительности и предельной отключающей способности выбранных выключателей рассчитаем токи короткого замыкания в линиях по расчетной схеме на рис. 3.2.

Рисунок 3.2 - Расчетная схема сети 0,38 кВ ПС

Принимаем в качестве шины шинопровод ШРА73–400 с Lш=1,2 м. Параметры проводов линий ПС:

А-70: r0 = 0,42 Ом/км; х0 = 0,283 Ом/км.

Параметры трансформатора ТМ-160-10/0,4 кВ:

Активные сопротивления току трехфазного (1) и однофазного КЗ:

RТ1 = 0,045 Ом; RТ0 = 0,486 Ом.

Индуктивное сопротивление току прямой последовательности

ХТ1= =0,11Ом.

Индуктивное сопротивление току нулевой последовательности

ХТ0 = 7 ХТ1 = 0,77 Ом.

Схема замещения сети 0,38 кВ представлена на рисунке 3.3.

Рисунок 3.3 - Схема замещения сети 0,38 кВ

Сопротивления прямой последовательности фазы шинопровода в сумме с активным сопротивлением болтовых соединений шинопровода с проводами линий электропередачи:

Rш1=0,15∙1,2=0,18+2∙0,006=0,192 мОм;

Хш1=0,17∙1,2=0,2 мОм.

Сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода

Rш0=Rш1+3∙RN=0,192+3∙0,12=0,552 мОм;

Хш0=7,5∙Хш1=7,5∙0,2=1,5 мОм.

Активное и реактивное сопротивления прямой последовательности участка 0 – 1 длиной L01 = 0,06 км:

R011=R01∙L01= 0,42∙0,06 = 0,025 Ом;

Х011=Х01∙ L01= 0,283∙0,06 = 0,017 Ом,

участка 1 – 2 длиной L12 = 0,24 км ВЛ1:

R121=R01∙L12= 0,42∙0,24 = 0,1 Ом;

Х121=Х01∙L12= 0,283∙0,24 = 0,068 Ом.

Активное и реактивное сопротивления прямой последовательности участка 0 – 3 длиной L03 = 0,18 км воздушной линии ВЛ2:

R041=R02∙L03 = 0,42∙0,18 = 0,076 Ом;

Х041=Х02∙L03= 0,283∙0,18 = 0,05 Ом,

участка 3 – 4 длиной L34 = 0,24 км ВЛ2:

R341=R02∙L34 = 0,42∙0,24 = 0,1 Ом;

Х341 =Х02∙ L34= 0,283∙0,24 = 0,068 Ом.

Для нулевой последовательности без учета нулевого провода:

участок 0 – 1 ВЛ1:

R010 = 0,84∙0,06 = 0,5 Ом;

Х010 = 0,6∙0,06 = 0,036 Ом,

участок 1 – 2 ВЛ1:

R120 = 0,84∙0,24 = 0,201 Ом;

Х120 = 0,6∙0,24 = 0,144 Ом,

участок 0 – 3 ВЛ2:

R030 = 0,84∙0,18 = 0,151 Ом;

Х030 = 0,6∙0,18 = 0,108 Ом,

участок 3 – 4 ВЛ2:

R340 = 0,84∙0,24 = 0,201 Ом;

Х340 = 0,6∙0,24 = 0,144 Ом.

Находим сопротивления прямой последовательности до точки 0

R0∑1 = RТ1 + Rш1 = 45 + 0,192 = 45,192 мОм;

Х0∑1 = ХТ1 + Хш1 = 110 + 0,2 = 110,2 мОм.

Определяем ток трехфазного КЗ в точке «0»

= 1,943 кА.

Определяем токи трехфазного КЗ:

в точке «1»

= 1,593 кА,

в точке «3»

= 1,152 кА.

Сравниваем полученные значения токов КЗ с данными таблицы 4.1, видим, что все выбранные автоматические выключатели удовлетворяют условию предельной отключающей способности:

Линия 1 IМАКС = 1,6 кА < IМАКС.Q1 = 20 кА.

Характеристики

Список файлов ВКР