СНиП 2.09.03-85 (556943), страница 8
Текст из файла (страница 8)
Уплотнители для нефти, застывающей при температуре, указанной в проекте, должны иметь устройства, предотвращающие стекание нефти со стен на плавающую крышу или понтон.
6.15. Уплотнители в резервуарах с плавающими крышами или понтонами следует применять с коэффициентом герметичности менее 1,0×10–5 м/ч, обеспечивая сокращение потерь от 70 до 99 % по сравнению с открытой площадью зазора между стенкой резервуара и краем плавающей крыши или понтона, не защищенной каким-либо затвором.
6.16. На плавающей крыше в резервуарах вместимостью 5000 м3 и более надлежит предусматривать стальной кольцевой барьер для удержания пены высотой не выше верха выступающих элементов затвора на 25—30 см, но не менее 1 м. Кольцевой барьер следует располагать не ближе 2 м от стены резервуара и в нижней его части обеспечивать плотное примыкание к поверхности плавающей крыши.
Для стока из кольцевого пространства, образованного барьером и стеной резервуара, атмосферных вод и раствора пенообразователя после пожаротушения в нижней части барьера необходимо предусматривать дренажные отверстия диаметром 30 мм, расположенные на расстоянии 1 м одно от другого по периметру.
6.17. Опорные стальные стойки плавающих крыш и понтонов следует проектировать с возможностью изменения их высоты под плавающими конструкциями а период эксплуатации резервуара.
Высоту опорных стоек следует назначать, соблюдая следующие условия:
минимальное расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона в период эксплуатации должно обеспечивать зазор 100 мм между оборудованием, установленным внутри резервуара, или патрубком приемо-раздаточного трубопровода и днищем короба плавающей крыши или скребком затвора;
расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона у стены резервуара в период ремонта должно быть не менее 2 м.
6.18. Неметаллические понтоны следует проектировать из несгораемых токопроводящих материалов или оборудовать устройствами, обеспечивающими снятие статического электричества.
6.19. Плавающие крыши и понтоны должны иметь устройства для удаления паровоздушной смеси и регулирования давления под ними как на плаву, так и при нижнем фиксированном их положении1, а также устройства для отвода статического электричества.
6.20. Резервуары со стационарными крышами должны проектироваться:
для нефти и нефтепродуктов с давлением насыщенных паров 26,6 кПа (200 мм рт. ст.) и ниже;
для легковоспламеняющихся нефтепродуктов с температурой вспышки паров 28 °С и ниже, с расчетным давлением в газовом пространстве на 70 кПа (7000 мм вод. Ст.) выше атмосферного и ниже атмосферного по заданию на проектирование;
для подогреваемых нефтепродуктов с температурой хранения от 20 до 60 °С включ. с теплоизоляцией из несгораемых материалов при соответствующем обосновании;
для подогреваемых нефтепродуктов с температурой хранения от 60 до 90 °С включ. с обязательной теплоизоляцией из несгораемых материалов и устройствами обогрева;
для нефтепродуктов с температурой хранения выше 90 °С, не допускающих присутствия влаги, с учетом дополнительных требований по пожарной безопасности (подачи под крышу инертных газов) и устройством теплоизоляции из несгораемых материалов и наружных систем подогрева.
6.21. При расчете резервуаров со стационарными крышами давление в газовом пространстве следует назначать:
при огневых предохранителях и вентиляционных патрубках на 0,2 кПа (20 мм вод. Ст.) выше и ниже атмосферного;
_____________
1 А.с. № 793870 (СССР). Резервуар для жидкости / Евтихин В. Ф. Опубл. в Б. И., 1981, № 1.
при огневых предохранителях и предохранительных клапанах — выше атмосферного на 2,5 кПа (250 мм вод. Ст.) или более по заданию на проектирование и на давление 0,5 кПа (50 мм вод. Ст.) ниже атмосферного.
6.22. Горизонтальные стальные цилиндрические резервуары следует проектировать для нефтепродуктов с давлением в газовом пространстве выше атмосферного и принимать:
с плоскими торцевыми элементами — до 40 кПа (4000 мм вод. ст.);
с коническими торцевыми элементами — до 70 кПа (7000 мм вод. ст.).
Резервуары следует рассчитывать также на давление ниже атмосферного в пределах до 10 %, указанное в настоящем пункте.
6.23. Подземные стальные резервуары траншейного типа допускается проектировать только для светлых нефтепродуктов.
6.24. Предельные деформации основания резервуара, соответствующие пределу эксплуатационной его пригодности по технологическим требованиям, следует устанавливать правилами технологической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование. При этом максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200 мм, а относительная осадка основания под днищем, равная отношению разности осадок двух смежных точек к расстоянию между ними, не должна превышать 0,005.
В цилиндрических вертикальных резервуарах разность осадок под центральной частью днища и под стеной не должна превышать 0,003r и должна быть не более 100 мм (где r — радиус резервуара). Крен резервуаров не должен превышать 0,002 — для резервуаров с понтоном или плавающей крышей и 0,004 — для резервуаров без понтона или плавающей крыши.
6.25. Отметку низа ,днища наземных резервуаров необходимо принимать не менее чем на 0,5 м выше уровня планировочной отметки земли около резервуаров.
6.26. В резервуаре со стационарной крышей следует предусматривать отмостку.
Стальные резервуары
6.27. Основные размеры вертикальных и горизонтальных цилиндрических резервуаров (диаметр, высоту, длину) следует принимать с учетом минимального удельного расхода стали, индустриальных методов изготовления, кратными длине и ширине листов прокатной стали с учетом для горизонтальных резервуаров требований ГОСТ 17032-71.
Высоту стенки вертикальных резервуаров следует назначать не более 18 м. При установке резервуаров на сваях межсвайное пространство между днищем резервуаров и уровнем земли следует заполнять грунтом.
Резервуары высотой 12 м и более (включая высоту подсыпки под днищем) необходимо оборудовать стационарными кольцами водяного орошения, размещаемыми под кольцами жесткости. Если в кольцах жесткости имеется отверстие для стока воды, то кольцо орошения размешают только под верхним кольцом жесткости.
6.28. При проектировании стальных резервуаров надлежит предусматривать возможность применения при их изготовлении и монтаже метода рулонирования с соединением листов встык.
6.29. Расчет конструкций резервуаров следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП II-23-81, при этом марки сталей должны приниматься с отнесением отдельных элементов резервуаров к следующим группам:
группа I — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью 10 тыс. м3 и более, фасонки крыш резервуаров;
группа II — стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью менее 10 тыс. м3, покрытия, опорные кольца покрытия и кольца жесткости, центральные части днищ, понтоны и плавающие крыши резервуаров всех вместимостей.
6.30. При расчете вертикальных цилиндрических стальных резервуаров необходимо учитывать усилия, возникающие в конструкции при ее взаимодействии с основанием.
6.31. Значения коэффициента условий работы gс следует принимать по табл. 5.
Коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать в соответствии со СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительных коэффициентов gf, приведенных в табл. 6.
Таблица 5
| Элементы | Коэффициент условий работы gс |
| Стены вертикальных цилиндрических резервуаров при расчете на прочность: нижний пояс (с учетом врезок) | 0,7 |
| остальные пояса | 0,8 |
| сопряжение стенки резервуара с днищем | 1,2 |
| То же, при расчете элементов на устойчивость | 1 |
| Сферические и конические покрытия распорной конструкции при расчете: по безмоментной теории | 0,9 |
| по моментной теории с применением ЭВМ | 1 |
6.32. В проектах стальных резервуаров должно быть указание о том, что перед герметизацией необходимо устанавливать клапаны, исключающие возможность повышения нагрузки на днища, перекрытия и стены от воздействия перепава давления и температуры воздуха внутри и снаружи резервуара.
6.33. Горизонтальные резервуары необходимо предусматривать опирающимися на отдельные опоры или на сплошное искусственное основание.
Таблица 6
| Характеристика нагрузки | Коэффициент надежности по нагрузке gf |
| Давление выше или ниже атмосферного | 1,2 |
| Ветровая нагрузка на вертикальные стены цилиндрических резервуаров при расчете на устойчивость | 0,5 |
| Снеговая нагрузка на сферические крыши резервуаров | 0,7 |
Примечание. Ветровая нагрузка условно принимается равномерно распределенной по окружности. Аэродинамический коэффициент следует определять по СНиП 2.01.07-85.
6.34. Под подземными горизонтальными стальными цилиндрическими резервуарами и резервуарами траншейного типа необходимо устраивать латок с наклоном в сторону контрольного колодца для возможности обнаружения утечек нефтепродукта при нарушении герметичности резервуара.
6.35. Подземные стальные резервуары должны иметь на крыше люки-лазы, выступающие выше уровня земли не менее чем на 0,2 м.
6.36. При проектировании подземных горизонтальных стальных цилиндрических резервуаров и резервуаров траншейного типа следует предусматривать стационарные лестницы (стремянки). Лестницы должны быть прикреплены к патрубку люка-лаза. Между низом лестницы (стремянки) и днищем резервуара должен предусматриваться зазор не менее 0,5 м.
6.37. Основания под наземные вертикальные резервуары вместимостью 5000 м3 и менее следует выполнять, как правило, в виде песчаных подушек с устройством гидроизолирующего слоя, а фундаменты под резервуары вместимостью 10 000 м3 и более — железобетонными в виде кольца, сплошной плиты или свайных фундаментов с ростверком.
Резервуары, предназначенные для этилированных бензинов, под днищем должны иметь сплошную бетонную или железобетонную плиту с уклоном от центра к периметру.
Железобетонные резервуары
6.38. Настоящие нормы распространяются на проектирование подземных железобетонных резервуаров для нефти и темных нефтепродуктов.
6.39. Резервуары должны иметь, как правило, следующие модульные размеры:
диаметр резервуаров вместимостью 500 м3 и более — кратный 3 м;
размер стен прямоугольных резервуаров — кратный 6 м и сетку колонн 6х6 или 3х6 м.
6.40. В цилиндрических резервуарах днища, стены и покрытия следует проектировать предварительно напряженными в двух направлениях, а вертикальные швы между сборными элементами стен допускается принимать обжатыми в одном направлении (перпендикулярно длине шва) при условии предварительного напряжения панелей в вертикальном направлении. В резервуарах для хранения мазута допускается применение необжатых стен.
6.41. Отметка заложения днища резервуара должна находиться на 1 м выше максимального уровня подземных вод во время строительства и эксплуатации.
При специальном обосновании допускается расположение подошвы фундамента резервуара ниже уровня подземных вод. В этом случае должны производиться расчет резервуара на всплытие и проверка прочности и трещиностойкости днища и стен от давления подземных вод при пустом и обсыпанном грунтом резервуаре.
6.42. В целях охраны окружающей среды следует предусматривать под днищем резервуара дренажную систему с контрольными колодцами для регистрации возможных утечек продукта. При наличии подземных вод на площадке следует предусматривать самостоятельную дренажную систему для их отвода.
6.43. На поверхности земли необходимо предусматривать отмостку, предотвращающую затекание поверхностных вод между засыпкой и стеной резервуара.
6.44. Сборные конструкции железобетонных резервуаров следует проектировать с применением бетонов классов по прочности на сжатие В25 — В40, а для монолитных конструкций — В25 — В30. Допускается применение бетонов более высоких классов, если это экономически обосновано.
В проекте должны быть указаны требования к составу бетона, устанавливаемые с учетом указаний пп. 6.47 и 6.48.
6.45. Железобетонные конструкции водозаливаемых покрытий резервуаров должны иметь марку бетона по морозостойкости не ниже F300 и по водонепроницаемости не ниже W8. Остальные железобетонные конструкции резервуара по морозостойкости должны удовлетворять требованиям СНиП 2.03.01-84, а по водонепроницаемости должны соответствовать марке не ниже W6.
6.46. Узлы и стыки следует замоноличивать бетоном или раствором, проектные классы по прочности на сжатие которых, марки по морозостойкости и водонепроницаемости в момент напряжения конструкции должны быть не ниже классов и марок основных конструкций.
6.47. При проектировании резервуаров для нефти и темных нефтепродуктов следует предусматривать применение бетона на сульфатостойком портландцементе.
Допускается применение низкоалюминатного портландцемента при содержании в нем С3А £ 5 % и С3А + C4AF £ 2,2 % с добавкой в воду растворимого стекла в количестве 3,5 % массы цемента. Водоцементное отношение для бетона не должно превышать 0,45.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
