СНиП 2.09.03-85 (556943), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

Е_hr — пассивное сопротивление грунта.

Пассивный отпор грунта следует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, про­веденной через переднюю грань подошвы, с пред полагаемой плоскостью скольжения.

Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла b:b = 0 — плоский сдвиг, b = 0,5j_I и b = j_I — глубинный сдвиг.

При сдвиге по подошве стены (b = 0) расчетные характеристики грунта j_I и с_I в формуле (3) при­нимаются не более 30° для j_I и не более 5 кПа (0,5 тс/м²) для с_I, а коэффициент пассивного со­противления грунта l_hr = 1.

2.20. Устойчивость подпорной стены против сдви­га по скальному грунту следует проверять из усло­вия (1), где F_sr определяется по формуле

(4)

здесь F_v, E_hr — обозначение то же, что в формуле (3);

f — коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимаемый по результатам испытаний, но не более 0,65.

2.21. Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить из условия

(5)

где g_c, g_n — обозначения теже, что в формуле (1);

N_u — вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основа­ния, определяемая согласно СНиП 2.02.01-83.

2.22. Пои определении расчетных усилий (изги­бающих моментов, нормальных и поперечных сил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивность горизонтального давления грунта p_h с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределах призмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на зад­нюю поверхность стены, а интенсивность вертикаль­ного давления p_v от веса грунта и временной нагруз­ки, расположенной непосредственно над подошвой фундамента подпорной стены, — действующей только на нее.

2.23. Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давление грунта в соот­ветствии со СНиП 2.02.01-83.

Эпюру напряжений следует принимать, как пра­вило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюра напряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общей площади подошвы фундамента подпорной стены.

3. ПОДВАЛЫ

3.1. Нормы настоящего раздала следует соблюдать при проектировании подвалов производственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.

3.2. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техничес­ким этажом для кабельных разводок.

В обоснованных случаях допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

3.3. В однопролетных подвалах размер пропета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пропет 7,5 м, если это обусловливается технологи­ческими требованиями.

Многопролетные подвалы следует проектировать. как правило, с сетками колонн 6х6 и 6х9 м.

3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0,6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.

3.5. Высота проходов а подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.

3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует пере­крывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемны­ми плитами в уровне отмотки чистого пола цеха.

3.7. Полы подвальных помещений следует пре­дусматривать с уклоном к трапам (приямкам) ка­нализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных бло­ков и монолитного железобетона.

3.9. Подвальные помещения при наличии под­земных вод должны быть защищены гидроизоля­цией в соответствии с требованиями СН 301-65.

В качестве основной меры защиты следует устраи­вать пластовые дренажи под всем полом подвала.

3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назна­чении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать времен­ный шов по середине температурного блока.

3.11. Обратную засыпку пазух котлована надле­жит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.

3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м²) подвалы, как прави­ло, размещать не следует.

3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при b = 0,5j_I и b = j_I по п. 2.19 производить не следует.

3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необхо­димо определять по обязательному приложению 1.

3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засып­ки Е’, значение которого допускается определять по формуле

(6)

где h₁ — расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках прини­мается не более единицы;

b₁ = 0,7 при засылке грунтом основания;

b₁ = 0,9 то же, малосжимаемым грунтом;

Е — модуль деформации грунта основания.

3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).

Черт. 2. Расчетная схема поперечной рамы подвала

3.17. Стену, входящую в поперечную раму подва­ла (черт. 3), следует рассчитывать как стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опер­тый поверху и защемленный в фундамент бесконеч­ной жесткости, который опирается на упругое осно­вание, характеризуемое модулем деформации грун­та Е.

Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

3.18. Активное давление грунта следует опреде­лять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную p_{h 1,2,3} и одностороннюю p_{h 4,5,6}.

Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.

3.19. При симметричном действии нагрузки реак­цию R₁ следует определять по формуле

(7)

где p_{h 1}, p_{h 2}, h₂, h₃ — см. черт. 3;

k — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R₁ за счет поворота фун­дамента:

(8)

здесь w — коэффициент, принимаемый равным: 6 — для положительных значений М и Q; 3 — для их отрицательных зна­чений, а также для М₀ и F_sa (см. черт. 3);

(9)

Е_b — модуль упругости бетона;

Е — модуль деформации грунта основания;

b — ширина подошвы фундамента стены;

I_h — момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены t_red, оп­ределяемой по формуле

(10)

где t₁ — толщина стены в верхней части;

t₂ — то же, в нижней чести (в уровне со­пряжения с фундаментом);

G₁ — сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамен­та при симметричном ее расположе­нии;

е — эксцентриситет приложения силы G₁ (G₂) относительно центра тяжести подошвы фундамента;

v₁ и v₂ — коэффициенты, учитывающие измене­ние толщины стены по высоте и прини­маемые по табл. 2.

Таблица 2

3.20. При одностороннем действии горизонталь­ной нагрузки реакцию R₂ следует определять по формуле

(11)

где p_{h 4}, p_{h 5} — см. черт. 3;

G₂ — вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при односторон­нем ее расположении;

k₁ — коэффициент, учитывающий измене­ние реакции R₂ за счет смешения пе­рекрытия при одностороннем загруже­нии подвала:

(12)

здесь k₀ — коэффициент, принимаемый равным: 4 — для однопролетных подвалов, 3 — для двухпролетных, 2 — для трехпролетных подвалов, 0 — для подвалов с несмещаемым перекрытием;

Е — определяется по формуле (6).

3.21. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы с основанием, а так­же устойчивость грунта основания под подошвой фундамента следует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).

3.22. При расчете стен подвалов на сдвиг удержи­вающую силу F_sr следует определять по формуле (3), а сдвигающую силу F_sa в уровне подошвы фун­дамента от симметричной нагрузки — по формуле

(13)

3.23. Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М₀ следует определять по формуле

(14)

от односторонней нагрузки F_sa и М₀ следует оп­ределять аналогично формулам (13) и (14), заме­нив соответственно R₁ на R₂, p_h1 — на p_h4 и p_h3 — на p_h6.

3.24. Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятыми размерами фундаментов, необходимо предусматривать меро­приятия, препятствующие сдвигу, например устройства распорок и др. В этом случав приведенный угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвы фундамента принимается равным нулю.

3.25. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего карка­са и т. п.) коэффициент k следует принимать рав­ным нулю.

3.26. Эвакуационные выходы и лестницы из под­валов в помещения категорий В, Г и Д, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упа­ковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85.

3.27. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарными пе­регородками на отсеки объемом не более 3000 м³ при предусмотрении объемных средств пожаротушения.

Характеристики

Список файлов стандарта