СНиП 2.09.03-85 (556943), страница 11
Текст из файла (страница 11)
10.21. Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, как правило применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части должны проектироваться панельными или кирпичными.
10.22. При проектировании соединительных галерей между силосами или между силосными корпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.
10.23. Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитными железобетонными.
10.24. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускается принимать фундаменты отдельно стоящие, ленточные или кольцевые, монолитные или сборные.
Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного основания превышают предельные или не обеспечивается его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответствующем технико-экономическом обосновании.
10.25. Конструкции силосов необходимо рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздействия:
временные длительные — от веса сыпучих материалов, части горизонтального давления и трения сыпучих материалов о стены силосов, веса технологического оборудования [не менее 2 кПа (200 кгс/м2)], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;
кратковременные — возникающие при изготовлении. перевозке и монтажа сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемого в силос, при активной вентиляции и гомогенизации;
особые — от давления, развиваемого при взрыве.
10.26. Аэродинамические коэффициенты при расчете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СНиП 2.01.07-85.
Аэродинамические коэффициенты общего лобового сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем расстоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.
10.27. Коэффициенты надежности по нагрузке gf для собственного веса конструкций, полезной нагрузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагрузок принимаются по СНиП 2.01.07-85:
для горизонтальных и вертикальных давлений сыпучих материалов gf = 1,3;
для температурных воздействий и для давления воздуха в силосе gf = 1,1.
10.28. При расчета на сжатие нижней зоны силосов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.
10.29. Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных силосов кроме расчета на прочность следует рассчитывать на выносливость с коэффициентами асимметрии цикла ps и pb:
в стенах с предварительным напряжением ps = 0,85;
в ненапряженных стенах рs = рb = 0,7.
10.30. Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °С на контакте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и второй групп.
10.31. Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное давление на днище и стены (в пределах высоты кипящего слоя) от сыпучего материала и сжатого воздуха определяется как равномерное по площади днища и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным 0,6g, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогенизации или с ее учетом.
При нагнетании воздуха без образования кипящего слоя избыточное давление воздуха учитывается в сочетании с давлением сыпучего материала.
10.32. При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.
10.33. Предельная ширина раскрытия вертикальных трещин в стенах железобетонных силосов определяется по СНиП 2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.
10.34. Прогиб от временных длительных нормативных нагрузок для стен квадратных и многогранных силосов не должен превышать 1/200 пропета в осях стен.
10.35. Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала 
на стены силоса следует принимать равномерно распределенным по периметру и определять по формуле
(41)
где gn, fn — удельный вес и коэффициент трения сыпучего материала;
— гидравлический радиус сечения (А и u — площадь и периметр поперечного сечения силоса);
е — основание натуральных логарифмов;
— коэффициент бокового давления сыпучего материала;
jn — угол внутреннего трения сыпучего материала;
z — расстояние от верха засыпки материала.
10.36. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле
(42)
10.37. Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле
(43)
где а — коэффициент, приведенный в табл. 9 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опорожнении силосов, обрушении сыпучего материала и при работе систем пневматического выпуска.
Таблица 9
| Коэффициенты | |||
| Конструкция силосов и их элементов | а | gс |
|
| I. При расчете горизонтальной арматуры стен 1. Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса | 2 | 1 | 2 |
| 2. Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круглых силосов: наружных | 2 | 1 | 2 |
| внутренних | 2 | 2 | 1 |
| 3. Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сторонами до 4 м: наружными | 2 | 1,65 | 1,2 |
| внутренними | 2 | 2 | 1 |
| II. При расчета конструкций плиты и балок днища и воронки | |||
| 4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса | 2 | 1,3 | 1,5 |
| 5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более | 2 | 2 | 1 |
| 6. Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе | 2 | 0,8 | 2,5 |
| 7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса | 1,5 | 0,8 | 2,5 |
_____________
* При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента gс определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле
gс = 1,3 + 0,47 h.
Примечания: 1. При расчете стен стального силоса коэффициенты gс умножаются на 0,8.
2. При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и gс принимаются равными 1.
10.38. Кратковременная часть полного горизонтального давления
(44)
10.39. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала 
, передающееся на стены силоса силами трения, определяется по формуле
(45)
10.40. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса 
определяете по формуле
(46)
но не более 
= gz,
где а, 
— определяются по пп. 10.36 и 10.37;
g — удельный вес засыпки над днищем;
z — высота засыпки.
10.41. Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки силоса принимается постоянным, равным вычисление му для верха наклонного днища или воронки.
10.42. Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами
(47)
где N — расчетное растягивающее усилие;
gf — коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п. 10.27;
a, gc — поправочный коэффициент и коэффициент условий работы, принимаемые по табл. 9;
d — внутренний диаметр силоса.
10.43. При расчете стен круглых силосов на центральное растяжение работа бетона не учитывается.
Стены квадратных и многогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевое растягивающее усилие определяется по формула (47), в которой d принимается равным размеру силоса в свету.
Изгибающие моменты определяются как для горизонтальной замкнутой рамы, нагруженной по периметру равномерным расчетным давлением сыпучего материала.
10.44. Коэффициенты условий работы при расчета стан силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубка, коэффициент условий работы бетона gb = 0,75, при этом коэффициент gb2, учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.
10.45. Стены стальных круглых силосов рассчитываются на те же сочетания нагрузок, что и стены железобетонных круглых силосов.
Дополнительно стены стальных силосов должны быть проверены на устойчивость с коэффициентом условий работы, равным 1.
На выносливость стальные стены допускается не рассчитывать.
10.46. Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха в виде дополнительного горизонтального нормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределенным по периметру и по высоте, по формуле
(48)
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
