Системы кондиционированияния воздуха (543476), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Воздух проходит в межтрубном пространстве, жидкость и пар — в трубках. 5. Установочная мощность электродвигателей Н Н, =КН„ где К вЂ” коэффициент запаса могцности на пусковой момент: при мощности до 0,5 кВт К„= 1,5 для центробежных н К„= 1,2 лля осевых вентиляторов; прн Н,= 0 51-1,0 кВт соответственно К„= 1,3 и К, = 1,15; при Н = 1,01-2 0 кВт— К„= 1 2 и К, = 1,1; при Н, = 2 01-5 0 кВт — Кц = 1, 15 и К„=- 1 05; при Н > 5 0 кВ~ — К„= 1,1 и К, = 1,05 (10).
Окончательную установочную мощность электродвигателя принимают по каталогам, ближайшую большую по сравнению с подсчитанной со всеми запасами или по графикам (9,10]. -38 а) Б) 0 Б-Б ББ 5ЙЗ Рис3.1. Шахматпый пучек труб с плесками (а) н гофрированными (Б) пластнн- чатьвнн, круглымн илн спиральными ребрамн (а) ребрами Скорость воды в трубках влияет на величину коэффициента теплопередачи аппарата.
Поэтому, для ее увеличения, жидкостно-воздушные теплообменники делают многоходовыми по жидкостному тракту. Расположение труб — горизонтальное. Паровоздушные аппараты могут выполняться одноходовыми по паровому пространству с вертикальным расположением труб. Известно, что при одинаковых скоростях поперечного потока теплоносителя интенсивность теплообмена пучка гладких труб больше, чем у аналогичного пучка, отличающегося от первого только наличием на трубах наружного орсбрения.
Поэтому стремятся интенсифицировать теплообмена с внсшней стороны поверхности нагрева, для чего оребрение выполшцот нз гофрированных пластин, вершина спирального ребра нацрсзастся илн подвергается деформации т.д. При этом удается разрушить развивающийся на элементах поверхности ламинарный пограничный слой нли подслой, добиться уменьшения его средней толщины 8„. И так как коэффициент теллоотдачи а — 1/б„, обеспечить его увеличение. Сложный характер геометрии каналов межтрубного пространства таких теплообменников является причиной того, что расчет теплообмена и аэродинамического сопротивления выполняется для них в основном по эмпирическим формулам вида (2,16) и (2.18) или графических зависимостей й(рж ю); й(рг); /1/г,(рт); Лря(ч ), которые получают при проведении испытаний отобранных образцов каждого типоразмера воздухонагревателей и воздухоохладителей, достоинством таких зависимостей является простота.
Недостатком — то, что каж- дая из них пригодна для расчета только определенного типа поверхности или теплообменника. Так как существует большое число фирм, выпускающих широкий тнпоразмерный ряд оборудования для систем кондиционирования воздуха, рекомендуемые этими фирмами методики расчета или программы подбора оборудования носят частный характер, т.е. имеет место проблема обобщения большой по объему базы данных, используемых в этих методиках в программах.
Для решения этой задачи можно воспользоваться тем, что условия тепло- обмена в трубах таких теплообменников позволяют рассчитывать его, используя хорошо известные зависимости, например при турбулентном течении воды в трубах Хп = 0 023Кеа~рга (3.1) а при нагреве воздуха паром в аппарате с вертикальными трубами — формулу Нуссельта для случая конденсации неподвижного пара на вертикальной стенке.
Затем необходимо использовать формулу для коэффициента теплопередачи через стенку с наружным оребреннем /г = 1 (3.2) а, + — — '+азг), где /г — отнесен к общей наружной поверхности стенки; а, и аз — коэффициенты теплоотдачи воды и воздуха; Р, и Рз — площади внутренней и наружной поверхностей стенки; бм и Х вЂ” толщина и коэффициент теплопроводносги материала стенки; т(з — эффективность оребренной поверхности со стороны, омываемой воздухом. г)=1- ' ~(1-0,); г), = —,; лг= гз Р~ /л(егл') 2аз (3.3) Ь и 2т — толщина и коэффициент теплопроводности материала ребра; // - его эквивалентная высота. Для круглого или спирального ребра Ь' = 'л (1+0,805 !8Р/г(); Р— диаметр ребра и г/ — наружный диаметр трубки; /г =(Р— г/)/2 — высота ребра.
Для пластинчатого оребрения шахматных пучков труб Р— диаметр эквивалентных круглых ребер, площадь боковой поверхности которых равна площади боковой поверхности шестиугольных ребер вокруг каждой трубки пучка, на которые можно разбить условно плоское ребро (рис.3.1). В случае коридорного пучка общее плоское ребро разбивают на равновеликие четырехугольные ребра. Зная внутренний диаметр труб, скоростыюды в них и ее среднюю темпе- РатУРУ, по фоРмУле (3.1) Рассчитывают аь Затем, использУЯ фоРмУлы (3.2)...
(3.3), находят аь )Чцт, Кет и ищут зависимость в виде функции ) цт = АКе,Х»нХзшХ» ХгшХзш..., (3.4) где в числах )Чцт и Кет — в качестве характерного размера использован гидравлический диаметр, рассчитанный по формуле; (3.5) 1'т — объем трубки тока длиной в один период канала, образованного поверхностями соседних ребер, наружными понерхностями соседних труб и плоскостнми симметрии потока, проведенными через оси соседних труб в направлении движения теплоносителя (рис. 3.1); Х, = Щ(ног Е) — фактор формы поперечного сечения и кривизны боковой поверхности трубки тока; гт; — площадь боковой поверхности трубки тока, включая участки поверхностей плоскостей симметрии; Š— протяженность каналов межтрубного пространства в направлении движения воздуха; Хз — фактор влияния числа рядов пучка или гофров ребра в направлении потока; Х» = гт»П — относительная ширина канала (обычно удобней использовать величину 1 + Цг)з) )т = Ет)(нг) ) — длина обтекания боковой ПОВЕрХНОСтИ трубКИ тОКа; Х4 =уэи,/7' Ь»утм Нутн»» — НаИбОЛЬШЕЕ И НанМЕНЬ- шее поперечные сечения трубки тока (можно использовать также отношение гидравлических диаметров этих сечений); Х» — отношение части боковой поверхности трубки тока, совпадающей с участками наружной поверхности труб и ребер, к полной ее боковой поверхности, включающей, кроме того, и участки плосностей симметрии потока.
Предложенные правила вычисления безразмерных геометрических симплексов не зависят от типа и формы поверхности и поэтому являются универ- сальными. Для пучков гладких и оребренных круглых и некруглых труб, начиная с третьего ряда, течение теплоносителн и теплообмен можно считать квазнстабилизированным, т.е. в пределах каждого последующего ряда имеющие место изменения периодически повторяются. Поэтому теплообмен и сопротивление третьего н всех последующих рядов пучка обобщаются едиными зависимостями. Влияние первого и второго рядов пучка на осредненные для всего пучка теплообмен н сопротивление перестает проявляться при числе рядов н направлении потока, равном десяти и более. Аналогичная картина наблюдается прн движении теплоносителя в волнистых, днффузорно-конфузорных или других каналах поперечное сечение которых периодически изменяется.
В каналах образованных пучком труб и гофрированными ребрами. течение и теплообмен можно считать квазистабилнзированным, начиная с третьего ря- -41- да пучка, если продольный его шаг больше продольного шага гофров оребрения. Если же шаг гофров больше продольного шага пучка, стабилизация течения и теплообмена может наступить, начиная с третьего шага гофров. КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ 1. Канне классы кондиционировакня воздуха вы знаете н чем они отличаются? 2. Что поиимаетсв под терминами кондиционирошние воздуха н ОКВ? 3.
иаюввте основные этапы проектирования СКВ. 4. Что тасос расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха? 5. Чем отличаются расчетные параметры группы А ог параметров группы Б7 6. Чем отличаются оптимальные метеорологические условия от допустимых? 7. Методика составлеиия теплового и влажностиого балансов помещений. 8. Условна выпадения влаги на внутренней поверхности ограждений. 9. Изобразите процессы обработки возлуха в системе кондиционнроваинл воздуха на Ндрднмрамм е для зими их и для летних условий. 10.
Последовательносп графического метода расчеш прямоточной УКВ. 11. Послбловатеяьносгь аналатического метода расчета прямоточной УКВ. 12. Чем отличается первая рециркуляция от второй? 13. Напишите основные уравнения для расчета возлухонагревателей. 14. Чем отличается расчет воздухоохладителя от расчета воздухонагреватела.
15. Последовательногль расчета форсуночных камер орошешш. 16. Основные зависимости для расчета в подбора венппшторов. 17. Перечислите основаые методы и способы снижения расхода теплоты в системах канднционнрованвя вомлош. Таблица 1 Нормнруемый температурный перепав, 6( С, Здипщ н помещения Покрьпня 4,0 3,0 2,0 Таблица 4 Теплотехнические показатели основных строительных ма палов и копс кцнй 4,5 4,0 2,5 Харакгернсгикн материала в ом састояннн 0,8((, — (р), но ие более 6 расчетные коэффициенты Гэ (р но не более 7 2,5 0,8(г, — (р) 2,5 ( -!р 12 2,5 А Б А Б А Б ББстоны и ы Таблица 2 2500 0,84 1.69 1.92 17,98 18.95 0.03 Коэффици- ент, и 1. Железобетон Огряждыощве конструкции 1.
Иаружныс стенм ы покрытна (в том чнсле аентнлвруемые нарухшым возд)- хом]. ыерекрьпня чердачные (с кровлей нз ппучных матерыыюв) н щщ проездами, перекрытая над хололньшн (без огражлающнх стенок) подпольями в Севе пой с ытсльно-климатической зоне 2400 0,34 1,5! . Бетон на грааля нлн шебе иэ дного камыя ! .74 1.86 ! 6,77 ! 7.88 0,03 0,84 0,64 0,37 . Туфобсгон 11,38 12, 79 0,090 0,9 2.
Перекрытая над холоднымн подваламн, сообщающимися с наружным воэлу- хом; перекрытня черлачные (а кровлей нэ рулонных материалов); нсрскрьпыя ыап хололыымы (с огряжпаюшнмн стенками) подпольями н холодными этажа- мн в Сеаерыой стровтельпо-климатической зоне 0,84 . Псмзобстоы 1600 0.62 0.68 8,54 9.30 0.075 0,84 0,66 0.80 5.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
