Системы кондиционированияния воздуха (543476), страница 6
Текст из файла (страница 6)
!3. Гидравлическое сопротивление ПВО проходу воды определяется по формуле Л.Ф. Краснощекова [14) -зг- В= —" бС< (2.2!) б„ср„' 9. Выбрав соответствующую формулу из табл.11, вычисляем коэффициенты теплопередачи. 1О.По табличным данным, приведенным в [9,10), или полученному по ним выражеиюо 0 522Нс,ззчВ-астз (2.22) т для соответствующих значений находим число единиц переноса Н,. 11. Необходимая плошадь поверхности теплообмена воздухоохладнтеля Е Р Н бС К Далее расчйт проводится аналогично п.п.
! ! — 13 п. 2,2Л. 2.3 Расчйт форсуночных камер орошения (2.23) Тепломассообменными аппаратами кондиционеров, предназначенными для приготовления воздуха с заданными температурой н влажностью явля~отея форсуночные камеры орошения. Для тепловлюкностной обработки воздуха могут использоваться камеры орошения ОКФ, оснашенныс эксцентриситетными широкофаксльными форсунками ЭШФ, разработанными ШП4ИЭП инженерного оборудования, и камеры орошения ОКС, оснащенные воздухорасходными форсунками УП, разработки ВНИИКондициопера, а также блоки тепломассообмела БТМ, включающие теплообменники (для политропных процессов) и оросительную систему (для адиабатиых процессов) с форсунками ЭШФ.
Камеры орошения ОКС могут использоваться и для испарительного нагрева воздуха (нагрев и увлажнснне теплой водой). В камерах орошения типа ОКС-3 мипимачьпо допустимая тсмпсратура холодного воздуха по мокрому термометру минус 27'С, а в камерах орошения ОКФ-3 нагрев может применяться при температуре воздуха на входе в камеру выше 0'С. 2.3. 7 Методика расчета камер орошения ВНИИКоидалиоиер Эта методика расчета камер орошения (КО) и БТМ основывается па экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНИИКондиционер, и позволяет определить эффективность тепломассообмепа в контактных аппаратах с учлтом конструктивных особенностей, температурных и гидравлических условий обработки воздуха [! 5). При адиабатном и политропном процессе имеют место рсжимныс ограничения в диапазоне следующих параметров: — тсмлсратура разбрызгиваемой воды 2'С< г'„,<30'С; температура воздуха по мокрому термометру -27'С< г'„<30'С; коэффициенты орошения т<1,6 для БТМ, т<2,5 для ОКФ-3 и т<3 для ОКФ-3; (2.24) 1 1 О=ЬСр„„— — —, (2.26) Н' — Н' где р =,, — коэффициент орошения; Ь вЂ” коэффициент аппроксимации Ср.
(г'„- г„') [9); ń— коэффициент энтальпийной эффективности; Ср„— теплоймкость воды. 4. Начальная температура воды г„' гн+ [Н Н) О (2.27) Ср„р где г„— температура насыщенного воздуха при гс = 100%. 5. Конечная температура воды г Н' — Н' Ср р 6. Расход воды из определения коэффициента орошения б„= рб. (2.28) (2.29) давления воды 20<дри<300кПа в ОКФ-3 н БТМ-З, 5<др <300 кПа в ОКС-З. Расчбт КО и БТМ проводится в следующей последовательности 1. Коэффициент эффективности теплообмена: а) цри адиабатном режиме (адиабатный или изознтальпийный) г'-г' г'-г' Е =1-— а где г„' и г„" — температура воздуха на входе и выходе по мокрому термометру; б) при политропном режиме (энтальпийный или политропный) Е„= —,, (2.25) н где Нь — энтальпия предельного состояния воздуха, графически определяется как точка пересечения луча процесса с кривой насыщения (а =100%.
2. Коэффициент орошения определяют по выбранному типоразмеру и исполнению КО или БТМ по графическим зависимостям т =ДЕ„тип и исполнения КО) [9). 3. Относительная разность температур воздуха - 34- 35- Н'- Н" (2.33) ОН 4. Подставляя в формулу (2.31) значение Е и выражение (2.33) /м 1-Е (2.34) находим г„'и Гя". 5. Обшее количество воды распыляемой в камере орошения, согласно определению коэффициента орошения О„=6Н.
2 3 2. Методика расчета камер орошеиия Е Е Карлиса Данный метод основан на коэффициенте эффективности теплообмена, который характеризует отношение реального теплообмена к максимально возможному в идеальных условиях. Метод расчета: 1. Универсальный коэффициент эффективности (2.30) г — /„' 2. Исходя из определения Е.Е.Карписа, коэффициент эффективности теплообмена для политропных процессов равен г„' -г,", (2.31) а для адиабатических (изоэнтропных) процессов (224) и универсального коэффициента эффективности Е', определяемого по формуле 2.30, а также полученных (авторамн) выражений, приведбниых в табл.2. 3, аппроксимирующих опытные данные [9,10) находим коэффициент орошения т и коэффициенты эффективности при политропном Е и нзоэнтропном Е, процессах, с принятым диаметром отверстия форсунки о/4 .
Е„=1- — ".= —, (2.32) у-у г-/ используя полученные значения Е', Е и Еи по формулам, приведенным в табл.12 и аппроксимирующим опытные данные из [9,10], находим коэффициент орошения т и коэффициенты эффективности при политропном Е и изознтропном Е, процессах и принятом значении диаметра отверсты форсунки о//ь 3. Из определения коэффициента орошения выражаем конечную температуру воды на выходе Таблица 2.3 Коэффициенты эффективности теплообмена для типовых двух- и трбхрядных КО при (ор)>3кг/(м с) и числе форсунок и=! 8-24 шт./м в ряду Формула Коэфгуициеат эффективности Диопюон е Лншзсзр отворспзя форсуаки мм Процесс обработки асзлуха 3,5 Адиабатачосксе (изсзатольанчосксе) увдажвсвие Ел=Е' 0,5 </е/< !,3 Ел Е' 0,8</в <! 8 3,5< г/о<5 Олвонжмсысо осушение а охлаждение, охлаждение при Ь = соам и увяожисвие с цени:кеиием звтодьцаи 3,5 3,5< до«5 3,5 Одновременное охлаждение и ув- дожленио с лсвышеааем эатальдня, изстермнчосксс увлажнение с псва- жеивсм эн шльлии 3,5< до<5 Е 0,8</е/<1,8 Е' 0,8<в <! 8 Е=О,945 в Одасвремевяое осушение и охлаж- дение в двух двухрядаьсз камерах, сседянеавих пс прстивстсчной схе- ме 3,5< о/4<5 Е'=1 Примечание! пра 2<бзр/<3 кг/(мг с) коэффициент эффективности тсплссбмсна уменьшается ва поправку /г = 0,869[ОН) ' 6.
Пропускная способность одной форсунки 6„ ле (2.36) где а — количество форсунок. 7. По табличным данным [9,10) или полученному по ним выражению 84 = 42,677</акаро з (2.37) (2.38) 9. Знав температуру воды после холодильной станции г вычисляем расход воды извне Е 0.8</в/<1,3 Е' 0,8</е/<1.3 Е 0,8</е/<!.8 Е' 0,8< гм <1,8 Е 0,5</в/<!,3 Е' 0,5</в/<1,3 Е 0,8</е/<!,8 Е' 08<в<!,7 находим давление перед форсунками р .
8. Тепловая нагрузка на холодильную установку Ел=0.898в Ел=0,79во'г'о Е=0,845цг Е О збво.ггг Е=о.'/2во.ггз Е'=0 775воез Е=0,84в . Е'=0 89гцо.гго Е-О 83вог~з Е О 8 ! во и (239) 2.4. Раечйт и подбор вентиляторов Назначение вентиляторов — перемещение воздуха в кондиционерах и ком- муникациям к обслуживаемым помещениям. Применаотся вентиляторы одно- стороннего и двухстороннего всасывания. В основном примевпотся центробежные вентиляторы, которые по создаваемой ими разности полных давлений Ьр делятся на следующие группы: низкого давления (Ьр < 100 кгс/и ); среднего давления (пр < 300 кгс/м ); высокого давления (Ьр «1200 кгс/мз).
Выбор вентиляторов производится по их аэродинамическим характери- стикам. При этом должны быть известны расход воздуха /. и развиваемое вен- тилятором давление на преодоление аэродинамического сопротивления конди- ционера и коммуникаций воздуховодов. Подбор вентиляторов осуществляется следуюпгим образом: 1. Уточняется количество воздуха, проходящего через вентилятор б= /,„— К„, Т (2.40) "Т„ 1 где /.„— часовой расход необходимого вентиляционного воздуха, м /ч; ʄ— ко- эффициент, учитываюнгнй увеличение расхода воздуха вследствие подсосов: прн стальных, пластмассовых и асбестоцементных воздуховодах длиной до 50м — на 10%, в остальных случаях — на 15%; Т=(273«О — температура воздуха, проходящего через вентилятор, К; Т,„., (273чтрз) — температура в рабочей зоне помещения, К. 2.
Приведенное давление вентилятора р р=Н +Нч —, Т (2. 41) где Н, и ̈́— расчетные гидравлические сопротивления участков системы, имеющих температуру воздуха одинаковую и отличную от температуры проходящего через вентилятор, кгс/и; Т, = (273 + г р) — температура воздуха в системе, К. 3. По приведенному давлению р и действительной производительности вентилятора /. подбирается вентилятор и определяется число оборотов, КПД вентилятора /рр или расходуемая мощность.
Рекомендуется провсрять расходуемую мощность. Для этою уточняем действительное сопротивление системы Н Н 9 р„ Т, 760 где ра — барометрическое давление воздуха, мм рт.ст. Давление вентилятора р определяется по формуле (2.41); при контрольном расчйте р = Нд и определяется по формуле (2.42). Для подбора электродвигателя выбирается большее значение. 4. Расходуемая мощность на валу электродвигателя /.р (2,43) 3600 102г)ргмг)р где Пр — КПД вентивятора; Пр — КПД подшипников равный 0,95 -0,98; пр — КПД ременной передачи, принимаемый лдя плоских ремней 0,85-0,9, для клиновых 0,9 — 0,95.
(2.44) 3. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА В АППАРАТАХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В зещрообменниках систем кондиционнрования воздуха наиболыпее распространение получили аппараты «жидкость — воздух» и реже используются теплообменники «пар — воздуха. Наиболее распространенной жилкостью является вода. В паровоздушных аппаратах могут применяться водяной пар и пары хладонов. Интенсивность теплообмена на сзороне поаерхносзи на~рева, омываемой воздухом, на два порядка меньше, чем на стороне жидкости нли пара. Позюму ее выполняют, как правило, в ниле пучков труб с наружныч плас ~ инчатым или спиральным оребрением (рис. 3. !), стремясь приблизиться к условию а,Р, = изРп где индексами "1" и "2" обозначены соответственно греющий и нагреваемый потоки.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
