Системы кондиционированияния воздуха (543476), страница 2
Текст из файла (страница 2)
Оптимальные параметры микроклимата на рабочих местах соответствуют величинам, приведенным в табл. 1.2 применительно к выполнению работ различных категорий. Допустимые метеорологические условия могут вызывать преходящие и быстро нормаяизуюшиеся изменения теплового состояния организма с ощущением дискомфорта, ухудшающие самочувствие и понижающие работоспособность. Перепады температуры воздуха по высоте и по горизонтали, а также изменения в течение смелы при обеспечении оптимальных величин микроклимата иа рабочих местах ие должны превышать 2 'С. 1З. Составление теплового и влажностного балансов помещений Для расчета теплового баланса обслуживаемых помещений необходимо знать следующие исходные данные: выбираемые по СНиП [1-2] или ГОСТ [3] наружную и внутреннюю температуру воздуха, в зависимости от географического местоположения н от назначения помещения; ориентировку ограждающих конструкций по сторонам света, определяемую по генеральному плану; коиструкциц ограждений и их размеры, определяемые по строительным чертежам или обмерам [1, 5]; — тепловыделяющие [теплопоглощающие) элементы и процессы по технологической карте.
На основании этих данных производится расчет теплового баланса помещений по следующей методике. 1.Определяют тепловые сопротивления 8 отдельных ограждений ло СНиП П-3-79»' [8] ! Б ! 8.,= — +~ — + —, а, Х а„ где а„о — коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностей, определяемые по таблицам 4' и 6' СНиП 11-3-79ч' [6]; б — толщины ограждений и Х вЂ” коэффициенты теллопроводиости ограждений, определяемые в зависимости от условий эксплуатации ограждений согласно приложения 2 [8] и ло приложению 3 [8], которые в соответствии с заданием иа проектирование должны быть не меньше требуемых значений, отвечающих санитарно- гигиеническим и комфортным условиям.
~(„— .! [1.2) бг" Ла„„ где и — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху согласно СНиП П-3-79*ч [8]; ф. — расчетная температура внутреннего воздуха в помещении, принимаемая согласно ГОСТ 12.!.005-88 [3] и СНиП 2.04.05-91* [1], 'С; ! „— расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01- 99 [2]; Лг" — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции по СНиП П-3-79*' [8].
Причем, температура внутренних поверхностей ограждающих конструкций проверяется на отсутствие конденсации водяных паров согласно СНиП 11- 3-79** [8] т;," ,> г„, (1.3) огр где я» — температура внутренней поверхности ограждения, 'С; г„р — температура точки росы при расчетной температура и относительной влажности внутреннего воздуха. 2. Рассчитывают основные и добавочные тепловые потери через ограждающие конструкции помещений, суммируя тепловые потери через отдельные ограждения с округлением до 10 Вт для помещений по обязательному прило- жению 9 СНиП 2.04.05-91' й =А [гв,— ! „)[1+~> [)) —, [1.4) где А — расчетная плошадь ограждающей конструкции, мз, ср, — расчетная внутренняя температура воздуха в помещении [с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 метров); г⠄— расчетная температура наружного воздуха [или температура более холодного помещения — при расчете потерь теплоты через внутреннее ограждение, если разница температур более 3'С; л — коэффициент, учитывающий ориентацию наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху согласно таблице 3* СНиП 11-3-79**[8] и !! — добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, учитывающие ориентацию по сторонам света, необогреваемые полы первого этажа н поступление воздуха при открывании наружных дверей и ворот, не оборудованных воздушными завесами, согласно п.2* обязательного рриложения 9 СНиП 2.04.05-9! '[1].
ге с 3. Вычисляют расход теплоты на нагреванне инфильтрующего наружно~о у;9вздуха через ограждающие конструкции согласно приложения !О СНнП 2.04.05-91* [!] или по формуле из [6): — [8беАг +0,7~~' САдр)С [г,ц г ° ) [1 5) где 8 — коэффициент учета нагревания инфнльтрующегося воздуха в межстекольном пространстве окон и балконных дверей; Аз и А,р — расчетная площадь окон и других наружных ограждений, м; Ср — удельная теплоемкость воздуха, Дж/[кг'С); бе и б — количество воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1м площади соответственно окон и других наружных ограждений, кг/[с.
м'). Температура зеркала испарения г 'С 30 40 рз, «Па рз, кПв рз, «Пн г„, С рз, кПа г„УС 2,06 !8 3,57 27 1,! 5 О,б 1,23 О,бб 3,78 28 19 !О 2,34 20 1,31 0 71 4,0! 2,45 4,24 ЗО 21 1,4 12 0 76 4,49 31 2 64 22 !3 0,81 2,81 23 4,75 1,б 0,87 14 2,98 5.03 33 24 1,71 15 0,93 34 3,18 25 1,82 5,31 16 1,0 5,62 26 1 94 35 3,36 1,07 17 57,81 85 29 82 69 14,29 53 36 60,12 86 31,16 70 15,0 6,28 54 37 62,49 87 32,52 71 15,73 55 6,62 38 88 16,51 64,94 33,94 72 б 99 17,31 7,38 40 67 47 89 35,42 57 36,96 74 18,!5 7,78 70,1 90 8,2 42 72,81 38 54 75 19,01 91 о,з Рг = 2 —,м/с, 43 76 19,92 75 59 40,18 60 ()йо) 77 20,85 9,8 78,47 93 41,88 б! 21,84 45 43,64 78 62 9 58 94 81,45 Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха лля жилых и общественных зданий при естественной вытяжке следует принимать равным большей из величин полученных при расчете по формулам: 0н«О=/нор РСР(/рв /рн) 4«н (16) где Ь„,р=Зм /(ем') — нормативный воздухообмен, отнесенный к 1м пола комнат; р — плотность воздуха, кг/м; А„,„— плошадь жилых комнат и кухонь, м .
3. 2 Для помещений производственных помещений теплопотери иа нагреваиие инфильтрующего воздуха допускается принимать равными 35% основных теплопотерь через ограждения. 4. Вычисляют количество теплоты, поступающей от нагретого технологического оборудования и материалов, которое определяют по технологической части проекта или определяют в соответствии с ведомственными указаниями.
а) Количество теплоты, поступающей от нагревательных печей, определяют по тепловому балансу печей из соотношения; )взз = 0,278 )г 1"гй «1, Вт, (1.7) где Р -расход топлива, м /ч; Дй — теплота сгорания, кДж/м; г! - потери в цех з, р з, по тепловому балансу печи (при потери тепла в цех 30%«, з! = 0,3). Например, теплота сгорания природного газа — 35620 кДж/мз, доменного газа— 18860 кДж/мз. б) Количество теплоты, поступающей в помещение через открытые отверстия и неплотности печей от продуктов сгорания, определяется по формуле йз — -0,278с Сгг (/г /р.з) Вт, (1.8) где с — удельная теплоемкость, кДж/(кг.К); Сгг — количество выбивающихся из печи газов, кг/ч; г, — температура газов, поступающих в цех, обычно принимается на 150 'С ниже температуры в печи, 'С; гра — температура воздуха в рабочей зоне, 'С.
Сзг = 3600 Р Ро )гг Рг —, кг/ч, 2 (1.9) где Зз — коэффициент, учитывающий сужение струи газа при выходе из отвер- стия, равный 0,6; Ро — плошадь рабочего отверстия печи, м; згг — скорость выз, биваюшихся из отверстия печи газов, м/с: рг — обьемиая масса выбивающихся из печи газов, кг/м; У вЂ” время, в течение которого открыла загрузочная дверка, где Дгз — избьпочиое давление в печи, равное от 1 до 5 Па, под действием которого газы выходят из отверстия рг =353(273+/г) кг/м. (!.11) в) С открытых поверхностей воды и с водяными парами в помещение поступает теплота в явном и скрытом виде. При температуре воды (!„) больше температуры окружающего воздуха (/,), явные тепловыделения определяются по формуле: Дн =(571+ 4,06)г)(/н /в)Р,Вт, (1.12) где )г - скорость движения воздуха над поверхностью воды, м/с; г, — температура окружающего воздуха, *С; г„— температура зеркала испарения, 'С (табл.
! .3); à — площадь поверхности воды, мз; з„— температура воды, 'С. Таблица 1.3 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100 18 23 28 37 45 51 53 60 82 97 Таблица 1.4 Фактор гравитационной подвижности 50 60 70 80 90 а 0,2!6 0,232 0,248 0,276 О,ЗОЗ 0,343 0,383 Таблица 1. 5 Давление водяных паров в зависимости от температуры воды - !2- !3- Скрытая теплота, поступающая в воздух помещения вместе с водяными парами, определяется по формуле: Д, = /г' Н„, Вт, где 6'- интенсивность испарения, кг/ч; ̈́— энтальпия пара, Н„= 2500+ 1,8 /„кДж/кг /к = (а+ 0131.1')(рз — р,) (101,33/ра ) Р, кг/ч, где а — фактор гравитационной подвижности окружающего воздуха, прн тем- пературе воздуха в помещении от 15 до 30 'С (табл.
1.4); р, — давление водяных паров, содержащихся в воздухе помещения при соответствующей относитель- ной влажности, кПа; рз — давление водяных паров, насыщающих воздух поме- щения, в зависимости от температуры воды (г„), кПа (табл. 1. 5); Ре — баромети- ческое давление, кПа. г) Тепловыделения от остывающего металла. Если в помещение подают материалы и изделия в нагретом состоянии (например, из нагревательных печей), то необходимо учитывать тепло, кото- рое они отдают помещению при охлаждении.
Если жидкий материал при ос- тывании в помещении твердеет (например, жидкий металл), то общее количе- ство тепла, отданного при остываиии, при фазовом превращении равно: Д~, =02730'!С (/„-/ )+/ +С (г -/„)3/т,Вт, (1.14) где С вЂ” масса остывающего металла, кг; С, ф— удельная теплоемкость ме- талла соответственно в жидком н твердом состоянии, кДж/(кг.К); /и /и /,„— температура металла соответственно начальная, конечная и фазового превра- щения (плавления), 'С; /„„ — теплота фазового превращения (плавлення) мате- риала; т — время остываиия металла в данном помещении, ч.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
