Системы кондиционированияния воздуха (543476), страница 4
Текст из файла (страница 4)
При использовании формулы (1.31) необходимо помнить, что при атмосферном давлении лед существует только при /л к 0 *С, а теплота плавления льда взята со знаком « — », так как за уровень отсчета температур принят 0 'С. Реальное количество влаги или льда в воздухе при одних и тех же значениях энтальпии и суммарного значения влагосодержания г/е г/ + Аа/м + Аа/л (1. 32) будет различно в зависимости от того, в результате какого процесса воздух пришел в данное состояние.
Например, при адиабатном (без подвода или отвода теплоты) смешении двух потоков влажного воздуха состояний 1 и 2, энтальпия н влагосодержание смеси в соответствии с законом сохранения теплоты и вещества равны: Н,„= а 2 1 «/мг м а 2 Б =/4+42. (1.33) Д+Т '" а/а+г/2 И если при этом точка, характеризующая состояние смеси, оказалась ниже линии гр = 1, что свидетельствует о наличии в ней капельной влаги (в области положительных температур), то количество этой влаги прн допущении 7 = / можно определить, решив следующую систему уравнений: - 20- -2! 01 (аз З) см Н, =С,г+з/.(ге»С„/); А =0,622 Ртм Р «Я (1.34) Здесь звездочкой отмечены параметры влажного воздуха иа линии ф = 1. Прн /т < 0 'С количество образовавшегося льда можно найти из системы уравнений: (л 1) см С„г-г, Н. =С,г+а'.(ге+С„/); з/ 0622 Рл() Р.
-Ртй При интенсивном перемешиваиии и охлаждении влажного воздуха в реку- ператнвном теплообмениике до температуры ниже температуры точки росы, количество образовавшегося конденсата равно бз/ =(з/„— д„), (1.36) Температуры «мокрого» н «сухого» термометров связаны следующим соотношением: (1.32) где гм — удельная теплота испарения воды при температуре «мокрого» термо- метра гм Изотермы в системе координат Н, з/ получаются из формулы (1.30) при условии / = сопя!.
линии зр = солзз, если решить уравнение (1.29) относительно температуры, а уравнение (1.28) относительно давления насыщения и подставить полученные решения в формулу для энтальпии (1.30). Зависимость парцнального давления пара от влагосодержаиия д Рм=р 0,622+ з/ (1.38) Плотность влажного воздуха р 1+з/ Р Т 0,622+з/ Массовая концентрация пара во влажном воздухе, кг пара/ кг влажного (1.39) где з/« — влагосодержание воздуха при его конечной температуре на линни ф =!. воздуха з/ х„= —. 1+ з/ (1.40) и воздуха, кг возд/кг влажного воздуха: х,=1 — х и Объемная концентрация пара, м пара/м влажного воздуха: з з з/ с„= —. 0,622+ з/ (1.41) (1.42) И воздуха, м возд/м влажного воздуха: з з с, =1-с„ (1.43) 1.5. Графоаналитические способы построении процессов термовлаягностной обработки воздуха 0 « е пчм )г, Юб (1.44) 3. Определяем значения энтальпии и влагосодержаиия приточного воздуха Д„й „д 1000 И'тз и ч й в и (1.45) рассмотрим построение характерных процессов кондиционирования воздуха для холодного и теплого периодов года.
Исходными данными для процессов конднционирования являются: расчетные параметры наружного г» Нзз з/„н внутреннего воздуха г Н» з/;, тепловлаговыделения амза н )Рмзе, принципиальная схема воздухообмеиа; расходы наружного и приточного воздуха, устанавливаемые расчетом для теплого периода. 1.5. 1. Графический.метод расчета нряиоточнай УКВ для холодного нериода года Принципиальная схема прямоточной СКВ для холодного периода года показана на рнс.!.1, а. Наружныь воздух нагревается в воздухоподогревателе первой ступени (см. рис. 1.1, 6, линия НК), нзоэнтальпийно увлажияется в оросительной камере (линия КО) н нагревается в воздухоподогревателе второй ступени (линия ОП), после чего вентилятором подается в обслуживаемое помещение (точка П) без учета подогрева в подводящих воздуховодах и вентиляторе.
Графический расчет прямоточной СКВ для холодного периода с использование Н-з/-диаграммы следующий. 1. По исходным данным наносим иа Н-з/-диаграмму т. Н и В. 2. Определяем угловой коэффициент процесса внутри обслуживаемого помещения - 2!в (1.47) (1.48) где б„- расход приточного воздуха. 0с =Ох (Нс -Нс). 11. Расход воды на обработку воздуха в оросительной камере !р бх (с'О г~х) 1000 а) д.=дс д.=дс д, Л б) и н н 4 ы„ г, г„ ы в) г) Рвс. 1.1. Схема СКВ (а) и Н-А-диаграмма изменения состояния воздуха в СКВ ллв холодного (6) н теплого (в, г) исрпеяев года ! — лоисщсяяс; 2, 3 — лрвтсчний в вьпхжвсй асвтвххторьх 4, С вЂ” первая в вторая ступсва подогрева воздуха; 5 — оросительная камера; ! р в 2р — первая л вторая рслиркуляляв; Т вЂ” тслхелссятсхь; Х — холодная вода; Н в У вЂ” варухсаый л улалясиыв воздух 4.
На пересечение линий Н„= сопя! или Ис = сопя! с линией с„,„определяем положение состояния приточного воздуха т. П. 5. Принимаем, что подогрев в приточном вентиляторе и воздуховодах ра- ВЕН дгве, = Гх Гс' = 1 1 5 'С. 6. От т. П по линии с)с = сопя! откладываем вниз г„— г„= 1 — 1,5 'С. 7.
Определяем положение состояния воздуха после оросительной камеры т. О на пересечении ах = сонм с кривой <рс = 90 — 95%. 8, На пеРесечении линии Нс = сопя! и В, = сапы опРеделаем паРаметРы воздуха после воздухоподогревателя первой ступени т. К. 9. Расход теплоты на первой ступени подогрева воздуха д! =а„(Н„-Н„). (1.46) 1О. Расход тепла на второй ступени подогрева воздуха !.5.2. Графический метод расчета прлмоточной УКВ дхя теплого периода года Принципиальная схема прямоточной СКВ для теплого периода года та же, что и для холодного периода, но подогреватель первой ступени отсутствует. Наружньй воздух политропно осушается в оросительной камере (линия НО на рис.
1.2 в), нагревается в воздухоподогревателе второй ступени (линия ОП') и подогревается в подводюцих воздуховодах и вентиляторе (линня ПП'), после чего поступает в обслуживаемое помещение (т. П). Графический расчет прямоточной СКВ для теплого периода с использова- ние Н-с)-лиатрам мы проводится для п.п. 1-4 так же, как для холодного периода, а после определения параметров приточного воздуха т. П будет следующий: 1.
— 6. См. п. 1.5.1. 7. Определяем положение состояния воздуха после оросительной камеры т. О на пересечении с(в = сопя! с кривой ес = 90 — 95%. 8. Так как подогреватель первой ступени отсутствует, соединяем т. О с т. Н вЂ” прямой линией, соответствующей политропному процессу в оросительной камере. 9.
Расход теплоты на второй ступени подогрева воздуха определяется по формуле (1.46), 10. Расход воды на обработку воздуха в оросительной камере и ( и 0 1000 (1.49) 3.5.З.Аналитический метод расчета прямоточной УКВ для теплого периода года Аналитические расчеты проводятся с использованием численных коэффициентов, приведенных в табл. 1.12. 1. Определяем параметры приточного воздуха т. П Н =Н вЂ” — ",д =с( — ",г =г — .
(150) О~ !000 УУ О п в 7 с в О п в 2. Определяем параметры воздуха после подогревателя второй ступени при подогреве в приточном вентиляторе и подводящих воздуховодах дг (1.51) - 24- 3. Определяем параметры на выходе из оросительной камеры Н =ср О+С,г = р,ар = — я— Н вЂ” А Н вЂ” А р' (1.52) Расход тепла на второй ступени подогрева воздуха и расход воды на обработку воздуха в оросительной камере определяются по формулам (1.47) и (1.49). Таблица 1.12 1.5 4 Аналитический метод расчета нрлмоточчой УКВ для холодного перно да года 1.
— 3. См. п. 1.5.3. 4. Определяем параметры воздуха после воздухоподогревателя первой ступени т. К Нг =Нр Р(р =Р1 1*=!4+245'(Р(р Р( ) (1 53) 5. Расход тепла на первой и второй ступенях подогрева воздуха и расход воды на обработку воздуха в оросительной камере определяются по формулам (1.45 — 1.47). 1.62Использоваиие теплоты вентиляционных выбросов Резкое повышение цен на топливо в период энергетического кризиса в промышленно развитых странах в 1972-1973 годах стимулировало проведение работ по использованию теплоты воздуха, удаляемого из помещений, для предварительного нагревания приточного воздуха. Наиболее дешевым, не требующим значительных капиталовложений методом снижения затрат теплоты от внешних источников на подогрев воздуха в системах воздушного отопления, приточной вентиляции и кондиционирования воздуха, является рециркуляция, При этом часть удаляемого воздуха подменивается к воздуху, подаваемому в помещения.
Схема с рециркуляциями показана на рис.1.2а. Несмотря на простоту и экономичность этого метода возможности его реализации на практике ограничены. Рециркуляция недопустима при наличии в Определяем параметры смеси из уравнения термовлажностных балансов (б„ир+б|р Н„) На = б, (бр с(р 4- б, „. Р(„) р(рр б„ (1.56) К!1Д установки с рециркуляцией определяется как и„— Н„ (!.57) так как Но < Н„, то Чг„.„> г)„р„,„„,.„, . В случае второй рсциркуляции (рис. 1.2г) воздух, удатясмый нз помещения, подмешивается к воздуху обработанному в камере орошения, т.е. тогда нз уравнения теплового баланса бр На =(б„— б, ).Н„+б,„и„ (1.59) (! .58) н влажностного баланса б 'Ыо — гб„б )'рр 4 б „г1 (1.60) определяем параметры смеси б,„(̈́— Нр)+бр Н бгр (р р р~р)+ б р(р Расход тепла в воздухоподогревателе второй ступени а, =бр (и„, — и,,).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
