Системы кондиционированияния воздуха (543476), страница 3
Текст из файла (страница 3)
Необходимые данные при расчете (для стали и чугуна) даны в табл. 1.6 Таблица 1.6 тали При отсутствии фазового превращения значение Д рассчитывают по формуле: Д = О 278 0 С(/» /к)В, Вт. (1.1 5) д) Тепловыделения через стенки укрытий, зонтов и воздуховодов. Передача тепла через стенки укрытий, зонтов и воздуховодов определяется по формуле: Я = к г ~гю — /я ), В'г. (1.!6) Тепловыделения от нагретых поверхностей, если известна нх температура, определяются по формуле Я=а К(/„м -/,), Вт, (!.17) где /г — коэффициент теплопередачи конструкции, Вт/(м' К); К вЂ” плошадь нагретой поверхности, мз; /, /„Г„„— температуры соответственно среды внутри укрытия, воздуха в помещении и нагретой поверхности, *С; а - коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху помещения, Вт/(м .К), определяется по з формулам: а) для поверхности нагретой воды а = 4,9 + 3,5 Р, Вт/(м'К); б) для поверхности стенки укрытия, зонта, воздуховода а =10.
1'~4 Вт/(м'К), где Г- скорость движения воздуха у наружной поверхности, м/с. е) Тепловыделения от электродвигателей. Электродвигатели могут находиться в одном илн в разных помещениях с приводимым ими в действие оборудованием, а потребляемая ими энергия полностью или частично переходит в тепловую.
Тепловыделения от электродвигателей, ие имеющих принудительного охлаждения с отводом теплоты за пределы помещения определяются по формуле: (7 = Н„К, К.,„. (1-ц,)/ц, = Н„К,„(1-ц,), (1.18) где /!/„— установочная мощность электродвигателя, кВт; К, — коэффициент загрузки электродвигателя К, 3, = М,а/Мт, Неа — средняя мощность, передаваемая оборудованием в течение расчетного часа;К,д„ вЂ” коэффициент одновременности работы электродвигателей; К,да =Кеагп/Кзапп К,„— коэффициент спроса на электроэнергию, принимаемый по электротехнической части проекта; т1з - КПД электродвигателя прн данной загрузке тн = т! К;, г! — КПД электродвигателя при полной загрузке, определяемый по каталогу; ʄ— поправочный коэффициент, учитывающий загрузку двигателей: при Км,э > 0,8 значение К„- 1; при К, < 0,8 значение К„принимается по каталожным данным, а при их отсутствии в следующей зависимости (табл.
1. 7). -15- -!4- 218 245 207 163 129 102 во 229 259 219 !08 172 136 272 238 182 114 230 143 105 О,З 0,4 0,7 0,6 0,5 285 252 241 190 150 119 93 110 298 251 200 158 124 97 115 209 314 280 165 !30 103 120 220 330 280 171 138 107 125 229 306 180 130 318 25! 196 156 123 135 334 391 329 258 203 162 126 140 Теплсноснте 178 156 133 106 82 66 279 223 196 167 83 !00 133 103 293 202 88 235 174 139 107 105 285 258 227 195 154 118 1!О 236 1!5 301 266 203 16! 123 96 3!4 283 247 211 120 169 129 101 257 220 366 172 138 106 125 306 269 183 140 1!4 130 380 278 135 395 3!7 189 146 1! 8 329 287 245 122 140 409 197 150 Теллоотдача, Вт Пересспд температуР бс, 'С 76)3 89)3 108)3,5 11414 159)4 2! 9)6 Теплоиосптель — вода 208 240 197 164 139 50 34! 265 231 215 177 153 372 243 257 !99 170 407 288 272 287 224 189 65 440 312 302 307 234 ыг 70 475 334 314 270 75 5!1 361 Теплсот ача Вт 349 295 248 538 383 356 80 !!ерепад темпе- ратур бс,'С Услсвиьн) липы с), ми !ГОСТ 3262 — 75) 383 374 270 580 321 32 40 50 20 25 457 381 322 1О 15 651 486 467 727 480 402 339 95 Теплоносптепь — вода 97 11О 89 71 505 493 422 357 100 35 756 538 50 107 121 99 77 375 63 49 803 532 105 38 566 135 150 11В ! 3! 110 87 69 54 542 557 466 11О 592 121 77 60 48 566 880 581 488 412 115 65 620 147 161 137 108 82 67 52 70 597 515 433 120 612 !57 172 147 1!б 90 56 452 629 541 125 976 678 168 184 156 122 78 60 80 130 655 562 475 10!5 715 670 !74 196 167 130 82 64 135 85 714 б!4 518 !055 780 206 234 197 155 123 75 96 Таблица 1.7 Поправочиый коэффициент, учитывающий загрузку двигателей 0,99 0,98 0,97 0,95 0,9! Тепловыделения от мотор-генераторов определяются по формуле 0=Ксир К~к З! ЧсЧз)IЧсцз =))Су Ксп !! Ч4Чз) кВт !!.!9) где т), - КПД генератора при данной загрузке.
Тепловыделения от оборудования, приводимого в действие электродвигателями, определяются по формуле: с) с ~у Кмср Кап~ Кт с ~у Кап Кт Ч! !!.20) где К, — коэффициент перехода теплоты в помещение, учитывающий, что часть теплоты может быть унесена из помещения с эмульсией, водой или воздухом и определяется по опьггиым данным или по ведомственным указаниям и нормам. Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого нмн в действие оборудования определяются по формуле: а = Ф„К„~ К, [(1-Ч,)+ К,„], кВ .
!!.21) ж) Теплопоступления от труб. При составлении баланса теплоты для помещения необходимо учитывать поступление теплоты от нагретых поверхностей трубопроводов, проложенных в помещении. Количество теплоты зависит от разности температур теплоносителя !вода или пар, с) и помещения !ЗС = с — с,. В табл. 1.8 и 1.9 дана теплоотдача с поверхности 1 м стальной трубы. Таблица 1.8 Теплоотдача с поверхности 1 м трубы в зависимости от перепада температур и условного диаметра Таблица 1.9 Теплоотдача с поверхности 1 м трубы в зависимости от перепада температур и условного диаметра Нд иый диан С толшина степки, ии ГОСТ 10704 -91) -!б- -17- 538 140 Тепяснссатеяь — аа 283 85 331 422 401 541 772 100 355 416 502 531 682 981 105 372 436 557 527 715 1030 110 614 480 581 1131 428 115 502 607 П83 120 448 620 634 670 1235 !25 546 661 698 1086 130 484 565 686 725 1337 503 135 589 713 754 1388 140 532 611 741 783 1001 да года Географическая Поток тепла от солнечной ыии Вт! СВ СЗ В,З ЮВ ЮЗ 315 36 165 200 270 58 315 40 165 220 245 58 165 315 270 44 300 58 165 325 325 48 270 300 70 165 52 300 82 340 56 165 300 300 165 325 340 105 150 340 340 340 638 740 759 810 1093 Количество теплоты, постулаюшее через остекление за счет радиации, можно определить по формуле: ЫЗ.
= Ч Г Я! ЯЗ. (1.22) где л, — удельный тепловой поток от солнечной радиации (принимается по табл. 1.1О), Вт!м ! Р— площадь остекленной поверхности ограждения, мз; К— 2 коэффициент, учитывающий затенение остекяеиня (принимается по табл. 1.11); йз — коэффициент отражения радиации остеклением (принимать равным 1 — для одинарного, 0,8 — для двойного н 0,5 для тройного остекления). Таблица 1.10 Удельный тепловой поток солнечной радиации через вертикальное однослойное остекление Таблица 1.11 Коэффициент, учитывающий затенение светового проема Примечание: При одновременном действии двух факторов сбшнй коэффициент за- тенения определяется как произведение двух коэффициентов, взятых из табл.
1.11. 5. Составляется тепловой балана помещений отдельно лдя каждого перио- 0 а =Ос 0~~ 0 6 Оь +!7р (1.23) где Яа,~ — избыточное тепловыделение внутри помещений; Яр,„ — тепловыделения за счет солнечной радиации, учитывается только для теплого периода [1]; Я,аб — теплопотери иа инфильтрацию; !'3, „— теплопотери на нагрев транспортных средств (конвейеров) и нагрев сырья и материалов; Дс, — тепловыделения внутри помещений, к которым относятся: солнечная радиация (при Га 100'С), переход электрической и механической энергии в тепловую (освещение, электрические двигатели и механизмы), тепловыделения нагретых поверхностей (оборудования, паропроводов и т.п.), оатывание горячих продуктов производства и материалов, от людей, от открытых водных поверхностей и через внутренние ограждения (при наличии разности температур в смежных помещениях) [6].
Причем, инфильтрацией пренебрегают в горячих цехах с большими тепловыделениями и в помещениях с избыточным давлением. Составляющая Кс, расачитывается по формулам (1.8) — (!.23). б. Источниками влаговыделений в помещениях являются влаговыделення: — с открытой некипящей водной поверхности определяемые по формуле Дальтона [!]; при испарении влаги а мокрой поверхноати; людьми; через иеплотности аппаратов и паропроводов; прн химических реакциях; при инфильтрации более влажного наружного воздуха. Поглощение влаги в производственных помещениях может быть прн сорбпии влаги гигроскопическими материалами. Расчет влажностного баланса в помещении пр ний: 18- -19- г'лаб ) вмл /'плг (1.24) где й'лап и 5"плг — суммарные количества выделенной и поглощенной влаги. 1.4. Аналитический расчет состоянии и процессов обработки влажного воздуха ння состояния в следующем виде: Р,„Р м б й,„Т; Р,Р = О»/(„Т; р„(г м Олй»Т, (1.25) где Рп и Р, — паРциальиые давлениЯ паРа и воздУха; Р,м = Рп+ Р, — давление влажного воздуха; б„, б, — массы пара и воздуха, заключенные в объеме )г; бам = бп' бв, '/ап = й/Мп =0,462 кДж/(кг К) и /!» = й/М» =0,287 кДж/(кг К) — газовые постоянные пара и воздуха; /1 = 8,314 кДЖ/(кмол К) — универсаяьиая газовая постоянная; Т- абсолютная температура влажного воздуха; М, = 18 и М, = 29- молекулярные массы пара и воздуха.
Зависимость давления насыщенного водяного пара, МПа, над поверхностью жидкости от температуры может быль представлена в виде: 4054 1пр, =9,77— 236+ 7 (1.26) И над поверхностью льда 1прм = ' +!пТ- 000484Т+ 61099. 6013,7 (1.27) Зависимость влагосодержаиия от атмосферного давления, парциальиого давления пара при температуре воздуха и его относительной влажности (1.28) ~в Мв Рагм Ра Рагм Рагу где гР = Рп/Р,(/). С учетом (1.28) из формулы (1.26) получаем Недостатком Н, 4/ — диаграмм является то, что оии построены для некоторого постоянного значения атмосферного давления. Попытки построить диаграммы, позволяющие учитывать его изменение, приводят к значительному нх усложнению. Более того, при использовании компьютеров расчеты удобней вести, используя исходные уравнения и зависимости, иа основе которых построены диаграммы. При выводе этих зависимостей сделано допущение о том, что воздух и пар можно считать идеальными газами.
Допущение вполне обоснованное, если учесть, что давление влажного воздуха атмосферное, и температуры не превышают ста градусов. Это позволяет записать для каждого из компонентов и для смеси уравне- 0,77— 4054 Р— е ззбаг (1.29) Зависимость энтальпии влажного воздуха от его влагосодержания и температуры, кДж/кг сухого воздуха Н =С,/+а/(г +Сл/), (1.30) где С, и Сп — удельные средние теплоемкости сухого воздуха и пара в интервале рабочих температур, характерном для систем отопления (СО), вентиляции (СВ)и кондиционирования воздуха (СКВ); гл — удельная теплота испарения воды в окрестности температуры 0 *С, Для диапазона температур от — 30 до +60 'С гл = 2500 кДж/кг; С, = 1,005 кДж/(кг К); Сп = 1,807 кДж/(кг К). Если в 1 ат ВОЗДУХа, КРОМЕ ПаРа, СОДЕРжнтСЯ КаПЕЛЬиаа ВЛаГа В КОЛИЧЕСТВЕ Лг/м И ЧаетИЦЫ ЛЬДа В КОЛИЧЕСТВЕ Ьг/л, = Св + "(О+ Сп/)+ Аг/м/и + Па/л(С»гл гь») (7 31) где Сп = 4,187 кДж/(кг К) и Сл = 2,0934 кДж/(кг К) — средние удельные тепло- емкости воды и льда в интервалах от 0 'С до температуры воды е„и температуры льда ел соответственно; г „- удельная теплота плавления льда.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
