СНиП II-22-81 (1995) (524623), страница 3
Текст из файла (страница 3)
Таблица 7
| Вид кладки | Марка | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески) | |||||
| камня | при марке раствора | при прочности раствора | |||||
| 25 | 10 | 4 | 0,2 (2) | нулевой | |||
| 1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм | 25 15 10 7 | 0,6(6) 0,4(4) 0,3(3) 0,25(2,5) | 0,45(4,5) 0,35(3,5) 0,25(2,5) 0,2(2) | 0,35(3,5) 0,25(2,5) 0,2(2) 0,18(1,8) | 0,3(3) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) | 0,2(2) 0,13(1,3) 0,1(1) 0,07(0,7) | |
| 2. То же, при высоте ряда 200 — 300 мм | 10 7 4 | 0,38(3,8) 0,28(2,8) ‑ | 0,33(3,2) 0,25(2,5) 0,15(1,5) | 0,28(2,8) 0,23(2,3) 0,14(1,4) | 0,25(2,5) 0,2(2) 0,12(1,2) | 0,2(2) 0,12(1,2) 0,08(0,8) | |
3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.
Таблица 8
| Марка рваного | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию бутовой кладки из рваного бута | ||||||||
| бутового | при марке раствора | при прочности раствора | |||||||
| камня | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 4 | 0,2(2) | нулевой | |
| 1000 800 600 500 400 300 200 150 100 50 35 25 | 2,5(25) 2,2(22) 2,0(20) 1,8(18) 1,5(15) 1,3(13) 1,1(11) 0,9(9) 0,75(7,5) ‑ ‑ ‑ | 2,2(22) 2,0(20) 1,7(17) 1,5(15) 1,3(13) 1,15(11,5) 1,0(10) 0,8(8) 0,7(7) ‑ ‑ ‑ | 1,8(18) 1,6(16) 1,4(14) 1,3(13) 1,1(11) 0,95(9,5) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,45(4,5) 0,36(3,6) 0,3(3) | 1,2(12) 1,0(10), 0,9(9) 0,85(8,5) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,55(5,5) 0,5(5) 0,35(3,5) 0,29(2,9) 0,25(2,5) | 0,8(8) 0,7(7) 0,65(6,5) 0,6(6) 0,55(5,5) 0,5(5) 0,45(4,5) 0,4(4) 0,35(3,5) 0,25(2,5) 0,22(2,2) 0,2(2) | 0,5(5) 0,45(4,5) 0,4(4) 0,38(3,8) 0,33(3,3) 0,3(3) 0,28(2,8) 0,25(2,5) 0,23(2,3) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) | 0,4(4) 0,33(3,3) 0,3(3) 0,27(2,7) 0,23(2,3) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,17(1,7) 0,15(1,5) 0,13(1,3) 0,12(1,2) 0,1(1) | 0,33(3,3) 0,28(2,8) 2,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) 0,12(1,2) 0,08(0,8) 0,07(0,7) 0,05(0,5) 0,03(0,3) 0,02(0,2) 0,02(0,2) | |
| Примечания: 1. Приведенные в табл. 8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес, для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8. 2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5. 3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 0,1 МПа (1 кг/см2; при кладке в траншеях «враспор» с нетронутым грунтом и при надстройках — на 0,2 МПа (2 кгс/см2). | |||||||||
3.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл. 9.
Таблица 9
| Вид бутобетона | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию бутобетона (невибрированного) при марке бетона | ||||||
| М 200 | М 150 | М 100 | М 75 | М 50 | М 35 | ||
| С рваным бутовым камнем марки: | |||||||
| 200 и выше | 4(40) | 3,5(35) | 3(30) | 2,5(25) | 2,0(20) | 1,7(17) | |
| 100 | ‑ | ‑ | ‑ | 2,2(22) | 1,8(18) | 1,5(15) | |
| 50 или с кирпичным боем | ‑ | ‑ | ‑ | 2,0(20) | 1,7(17) | 1,3(13) | |
| Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15. | |||||||
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:
а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м3);
0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
0,9 при пустотности блоков £ 5 %
0,5 « « « £ 25 «
0,25 « « « £ 45 «
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 — то же, в прочих зонах;
0,8 — для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.
Таблица 10
| Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | |||||
| при марке раствора | при прочности | ||||||
| 50 и выше | 25 | 10 | 4 | раствора 0,2 (2) | |||
| А. Осевое растяжение | Rt | ||||||
| 1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис. 1) | 0,08(0,8) | 0,05(0,5) | 0,03(0,3) | 0,01(0,1) | 0,005(0,05) | ||
| 2. По перевязанному сечению (рис. 2): | |||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| б) для бутовой кладки | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| Б. Растяжение при изгибе | Rtb (Rtw) | ||||||
| 3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| 4. По перевязанному сечению (рис. 3): | |||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,25(2,5) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | ||
| б) для бутовой кладки | 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,06(0,6) | 0,03(0,3) | 0,015(0,15) | ||
| В. Срез | Rsq | ||||||
| 5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | ||
| 6. По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24(2,4) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | ||
| Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия. 2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33. При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. | |||||||
3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
