Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

, (1.14)

. (1.15)

,

.

Скорости движения в часовом V_час и номинальном V_ном режимах

, (1.16)

. (1.17)

,

.

Мощность, подводимая к тяговой передаче в часовом и номинальных режимах

, (1.18)

. (1.19)

.

Подводимая мощность для часового режима P_п.ном =100 %, тогда согласно [2, таблица 1.2] _зп.ном =0,978.

Для часового режима

(1.20)

Вращающий момент на валу тягового двигателя в часовом режиме

, (1.21)

.

Сила тяги электровоза в часовом и номинальном режимах

, (1.22)

. (1.23)

,

.

Выполним проверку сцепной массы локомотива.

, (1.24)

где _в – коэффициент использования сцепного веса, согласно [2] _в=0,85;

М_П – масса пассажирского поезда, согласно [2] М_П=1000, т;

₀ – основное удельное сопротивление движению поезда, н/т;

_ТР – удельное сопротивление при трогании с места, н/т;

i₀ – дополнительное сопротивление от уклона, н/т;

Согласно [2] принимаем величину полного удельного сопротивления движению поезда в момент трогания (₀+_ТР+i₀)=80 н/т;

_У – удельное сопротивление от ускоряющего момента.

, (1.25)

где а_П – пусковое ускорение поезда, согласно [1] а_п=1500 км/ч²;

 – удельное пусковое ускорение, согласно [1] =12,2 кмт/ч²н.

,

_К – коэффициент сцепления колеса с рельсом, для электровозов переменного тока с плавным регулированием

, (1.26)

.

Подставляя численные значения в формулу (1.24) получим

.

Так как 129>101,4, то сцепная масса обеспечивает движение электровоза по расчётному подъёму с установившейся скоростью без боксования.

Определим длину локомотива по осям автосцепок. Минимальная длина электровоза по прочности путевых сооружений

, (1.27)

где [q_п] – допускаемая нагрузка на единицу длины пути, для проектируемых локомотивов [q_п]=88,5 кН/м.

.

Длина электровоза прототипа по осям автосцепок L_л=22,5 м, т.е. условие L_л<L_л..min выполняется.

Жесткая база локомотива L_б, есть расстояние между шкворнями или геометрическими центрами крайних тележек

, (1.28)

где е – коэффициент, согласно [1] e=0,58;

n_с – число секций, n_c=1.

.

1.2 Разработка эскизного проекта механической части локомотива

Для определения основных размеров тележки используем расчётную схему, приведённую на рисунке 1.1

Рисунок 1.1 – Расчетная схема для определения основных размеров тележки

Жёсткая база тележки определяется по формуле

, (1.29)

где l_подв – расстояние между точками подвешивания тягового двигателя на раме тележки, l_подв=1,24 м;

B₂ – ширина средней поперечной балки рамы тележки, B₂=0,5 м;

 – зазор между опорными кронштейнами и поперечной балкой рамы, для пассажирского электровоза принимаем =0,04 м.

.

Диаметр колеса колёсной пары по окружности гребня

, (1.30)

.

По рекомендации [2, стр. 18], принимаем ширину концевых поперечных балок B₁=0,1м и расстояние между гребнем бандажа и поперечной концевой балкой рамы тележки l₂=0,2 м.

Расстояние от геометрической оси колёсной пары до торца концевой поперечной балки

, (1.31)

.

Длина тележки

, (1.32)

.

Высота тележки от уровня головки рельса до верхней горизонтальной плоскости рамы h_т и ширина рамы тележки по осевым линиям боковин b_т по [1 стр. 19] h_т=1,16 м, b_т=2,2 м.

Длина рамы кузова электровоза определяется по формуле

, (1.33)

.

Расстояние от торцов рамы кузова до торцов рам крайних тележек электровоза l₃ по [2 стр.21] l₃=1,45 м. Расстояние между смежными тележками для электровоза (секции) с двумя двухосными тележками

, (1.34)

.

Расстояние l₄ удовлетворяет условиям компоновки ходовых частей (2,04 > 2,0).

Уточнённая жёсткая база электровоза

, (1.35)

.

На рисунке 1.2 приведена компоновочная схема экипажной части одной секции электровоза.

Рисунок 1.2 – Компоновочная схема экипажной части

Длина концевой части боковины

l_кчб=0,1·l_т=0,492 м;

Длина средней части боковины

l_счб=0,23·l_т=1,132 м;

Длина переходной части боковины

(1.36)

Уточнённая длина тележки

, (1.37)

.

Длина усиливающей накладки

, (1.38)

Расстояние между внутренними поверхностями вертикальных листов, образующих сечение

, (1.39)

где ₁ – вылет концов горизонтальных листов под сварной шов, ₁=0,02 м.

δ₂ – толщина вертикальных листов, δ₂=13 мм.

Расчётная высота вертикального листа для сечений без усиливающей накладки

, (1.40)

где Н – высота сечения;

δ₁ – толщина горизонтальных листов, δ₂=15 мм.

,

а для сечения с усиливающей накладкой

, (1.41)

где δ₃ – толщина усиливающей накладки, δ₃=13 мм.

.

Ширина сечения по средним линиям составляющих его элементов для всех сечений рамы тележки

, (1.42)

.

Высота сечения по средним линиям составляющих его элементов для сечений без усиливающих накладок:

, (1.43)

,

а для сечения с усиливающей накладкой:

, (1.44)

.

Расчётная ширина усиливающей накладки:

, (1.45)

.

Размеры и расчётные данные сечений балок приведены в таблице 2.1

Таблица 1.2 – Размеры и расчётные данные сечений балок рамы тележки

Окончание таблицы 1.2

На рисунках 1.3 – 1.6 представлены внешний вид боковины рамы тележки и сечения балок тележки.

Рисунок 1.3 – Боковина рамы тележки

Рисунок 1.4 – Сечение концевой поперечной балки рамы тележки

Рисунок 1.5 – Сечения боковины рамы тележки:

а – средней части; б – концевых частей

Рисунок 1.6 – Сечение средней поперечной балки рамы тележки

Выполним расчет геометрических характеристик сечений рамы тележки.

Для сечения концевых поперечных балок получаем:

а) площадь сечения горизонтального листа F_1.2 = B·₁ = 0,2·0,015 = 0,003 м²;

б) площадь сечения вертикального листа F_3.4 = H·₂ = 0,16·0,013 = 0,0208 м²;

в) ординаты и абсциссы собственных центров тяжести для горизонтальных листов z_1,2 =  h₀/2, м; x_1,2 = 0;

Характеристики

Список файлов ВКР