поясн. записка ДП РЗА ПС Тумнин (1229142), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Принимаем: Уставка (RE(Ст1) Ø-E) (Адрес 1304): (RE(Z1) Ø-E) = 5 Ом.

Выдержка времени срабатывания первой ступени. Задаётся минимально возможная выдержка времени срабатывания первой ступени: .

Принимаем: Уставка (Т1-однофаз) (Адрес GND DIST Z1 DELAY): T1-1phase= 0 сек. Уставка (Т1-многофаз) (Адрес PHS DIST Z1 DELAY): T1-multi-phase 0 сек.

Выбор уставок по сопротивлению второй ступени ДЗ ВЛ.

Выбор уставки X2. Условие отстройки от коротких замыканий на шинах низшего и среднего напряжения смежных подстанций, Ом:

(3.11)

где  коэффициент отстройки от КЗ за трансформатором (в расчетной точке); – эквивалентное реактивное сопротивление прямой последовательности расчетной зоны второй ступени защиты, Ом.

Проверка условия обеспечения чувствительности при металлическом КЗ в конце линии (надежный охват защищаемой ВЛ с коэффициентом чувствительности К_Ч ≥ 1,25), Ом:

, (3.12)

где  коэффициент чувствительности.

Принимаем: Уставка Х(Ст2) (Адрес 1313): X(Z2) = 8 Ом.

Выбор уставки R2. При выборе минимального порога уставки R2 используются те же принципы, которые применялись для расчета R1 , т.е.:

, (3.13)

С учетом величины расчетного тока КЗ: – минимальный ток, протекающий от места установки защиты линии до точки короткого замыкания в конце зоны чувствительности рассматриваемой 2-й ступени ДЗ линии в расчетном режиме работы, А.

Определим R2 для защиты линии, Ом:

Принимаем: Уставка R(Ст2) Ø-Ø) (Адрес 1312): (R(Z2) Ø-Ø) = 2 Ом.

Выбор уставки R2E. Рассчитывается аналогично формуле (3.9):

– сопротивление дуги, Ом.

.

Проверка условия отстройки максимального порога уставок R2, R2E от минимальной величины активного сопротивления нагрузки с коэффициентом отстройки 1,25:

Принимаем: Уставка RE(Ст2) Ø-E) (Адрес 1314): (RE(Z2) Ø-E) = 10 Ом.

Выдержка времени срабатывания второй ступени. Время срабатывания данной ступени необходимо принимать с учетом времени срабатывания защит смежных присоединений:

, (3.14)

где - время действия защит от междуфазных и однофазных КЗ смежных присоединений на противоположном конце защищаемой линии, с которыми производится согласование (отстройка), с;

– ступень селективности, принимается равной 0,3 с.

.

Принимаем: Уставка (Т2-однофаз) (Адрес GND DIST Z2 DELAY): T2-1phase = 0,3 с. Уставка (Т2-многофаз) (Адрес PHS DIST Z2 DELAY): T2-multi-phase 0,3 с.

Выбор уставок по сопротивлению третьей ступени ДЗ ВЛ.

Выбор уставки X3. Условие надежного охвата трансформатора смежной подстанции (шины НН) с коэффициентом чувствительности = 1,25:

(3.15)

где – минимальное расчетное полное сопротивление прямой последовательности, которое включает в себя сопротивление линии и трансформатора, с учетом крайнего положения РПН, при КЗ на выводах НН Трансформатора, Ом.

, (3.16)

где - реактивное сопротивление прямой последовательности линии, Ом; - сопротивление прямой последовательности силового трансформатора подстанции, Ом.

,

Принимаем: Уставка Х(Ст3) (Адрес 1323): X(Z3) = 67 (Ом).

Выбор уставки R3. При выборе минимального порога уставки R3 используются те же принципы, которые применялись для расчета R1 , т.е.:

, (3.17)

С учетом величины расчетного тока КЗ: – минимальный ток, протекающий от места установки защиты линии до точки короткого замыкания в конце зоны чувствительности рассматриваемой 3-й ступени дистанционной защиты линии в расчетном режиме работы, А.

Определяем R3, Ом:

.

Принимаем: Уставка R(Ст3) Ø-Ø) (Адрес 1322): R(Z3) Ø-Ø) = 3 Ом.

Выбор уставки R3E. Рассчитывается аналогично формуле (3.9):

– сопротивление дуги, Ом.

.

Принимаем: Уставка RE(Ст3) Ø-E) (Адрес 1314): (RE(Z3) Ø-E) =12 (Ом).

Отстройка от нагрузки. Проверка условия отстройки максимального порога уставок R3, R3E от минимальной величины активного сопротивления нагрузки с коэффициентом отстройки 1,25:

Т.к. условие отстройки выполняется, необходимость в применении функции отстройки с помощью блокирования срабатывания ступеней ДЗ в области (зоне) сектора нагрузки отсутствует.

Выдержка времени срабатывания третьей ступени. Время срабатывания данной ступени необходимо принимать с учетом времени срабатывания защит смежных присоединений, с:

, (3.18)

где - время действия защит от междуфазных и однофазных КЗ смежных присоединений, с; – ступень селективности, принимается равной 0,3 с.

.

Принимаем: Уставка (Т3 ЗАДЕРЖКА) (Адрес 1325): T3 DELAY = 0,6 с.

Выбор уставок пусковых органов ДЗ от междуфазных КЗ и КЗ на землю. Уставка минимального тока фазы дистанционной защиты, А:

, (3.19)

где = 5 – номинальный вторичный ток устройства защиты, А.

Принимаем: Уставка (Адрес 1202): = 0,75 А.

Уставка срабатывания по току 3I0, А:

, (3.20)

где – коэффициент отстройки; – первичный ток небаланса в нулевом про­воде в рассматриваемом режиме, А.

, (3.21)

= 424 – максимальный нагрузочный ток, А;

= 0,05 – коэффициент небаланса.

Проверка чувствительности в конце зоны действия при однофазных КЗ на землю:

, (3.22)

где = 898 – минимальный ожидаемый в конце зоны действия самой чувствительной ступени ДЗ при однофазном КЗ, А.

Получаем:

,

что обеспечивает чувствительность.

Принимаем: Уставка (Адрес 1203): =0,05 (А).

Уставка срабатывания по напряжению 3U0.

Отстройка от напряжения небаланса в первичной сети, В:

, (3.23)

где - коэффициент отстройки, учитывающий возможные колебания напряжения небаланса под влиянием переходных процессов;

- напряжение небаланса в первичной сети, для нормального режима может быть принято 1-2 В (втор.).

Проверка обеспечения чувствительности к однофазным КЗ в конце зоны:

, (3.24)

где – минимальное значение напряжения нулевой последовательности (утроенное) в месте установки защиты при КЗ на землю в конце зоны дальнего резервирования (вторичная величина), В.

Получаем:

,

что обеспечивает чувствительность.

Принимаем: Уставка (Адрес 1204): = 3 В.

3.1.2 ANSI 50N, 51N, 67N. Токовая направленная/ненаправленная защита нулевой последовательности

Применяемое устройство: 7SA522.

Определение уставок органа направления мощности.

Уставка ОНМ по напряжению нулевой последовательности.Минимальное пороговое значение рабочего напряжения UE для определения направления, В:

, (3.25)

где – первичное напряжение небаланса на реле в рассматриваемом режиме, В; – утроенное напряжение нулевой последовательности, обусловленное несимметрией в системе (первичная величина), кВ; – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности реле, ошибки расчета и необходимый запас; = 0,95 – коэффициент возврата ОНМ; - коэффициент трансформации трансформатора напряжения.

.

Чувствительность по напряжению срабатывания определяется согласно выражению:

, (3.26)

где – минимальное значение первичного утроенного напряжения нулевой последовательности в месте установки защиты при КЗ на землю в конце смежного участка в расчетном режиме, В; – принятая уставка по напряжению срабатывания ОНМ (вторичная величина), В.

Принимаем: Уставка 3Uo min (Адрес 3164): 3Uo min = 3В.

Уставка ОНМ по напряжению обратной последовательности, В:

(3.27)

где – номинальное напряжение питающей сети, В.

Принимаем: Уставка 3U2 min (Адрес 3166): 3U2 min = 5 В.

Уставка ОНМ по току обратной последовательности, А:

, (3.28)

где – максимальный длительно допустимый ток нагрузки линии (в первичных величинах), равный 466, 4 А.

Принимаем: Уставка I2 min (Адрес 3170): I2 min = 0,24 А.

Угол максимальной чувствительности реле мощности нулевой последовательности: φ_МЧ = 250º.

Принимаем: Уставка φ_МЧ (Адрес 3168): φ_МЧ = 250º.

Выбор уставок срабатывания первой ступени ТЗНП 3I0. Отстройка от тока небаланса в нулевом проводе трансфор­маторов тока при КЗ между тремя фазами за транс­форматорами питаемых ПС, А:

(3.29)

где – установившийся ток трехфазного короткого замыкания за трансформатором, А; = 2 – коэффициент увеличения тока в переходном режиме КЗ, величина которого принимается в зависимости от времени действия ступени: при Тсз ≤ 0,1сек. – 2, при Тсз ≤ 0,3сек. – 1,5, при Тсз = 0,5-0,6сек. – 1,0; – коэффициент небаланса, величина которого принимается в зависимости от расчетной кратности тока КЗ ТТ: при кратности ≤ (2-3)·I_НОМ.ТТ – 0,05, при кратности ≤ (0,7-0,8)·I_К10 – 0,05-0,1 (I_К10 – предельная кратность тока ТТ при погрешности ≤ 10%), при кратности ≥ (0,7-0,8)·I_К10 расчет производится в соответствии с [6] (приложение VII, выражение ПVII-1 МУ); = 1,25 – коэффициент отстройки.

Характеристики

Список файлов ВКР