Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

1) По напряжению (аналогично формуле 2.5).

2) По нагрузке вторичной цепи:

, (2.28)

где - номинальная мощность трансформатора в выбранном классе точности, ВА; - мощность вторичной нагрузки, ВА.

Мощность, потребляемая всеми приборами и реле, присоединенными к вторичной обмотке ТН, ВА:

, (2.29)

где - сумма активных мощностей всех приборов, Вт; - сумма реактивных мощностей всех приборов, ВАр; - мощность, потребляемая обмоткой напряжения одного прибора, кВА; для счётчиков; для остальных приборов .

2.7.2 Расчет нагрузки вторичных цепей трансформаторов напряжения

Для работы в нормальном режиме в классе точности 0,5 номинальная мощность основной вторичной обмотки должна быть не менее 15 ВА (с учетом резервирования).

Результат расчетов вторичной нагрузки трансформаторов напряжения приведен в таблице 2.9 (см. ниже).

Таблица 2.9 – Перечень нагрузок на вторичные обмотки трансформатора напряжения 220 кВ
Прибор	Тип	Класс точности обмотки присое-динения	Число приборов	Мощность нагрузки	Суммар-ная мощ-ность нагрузки на обмотку
			шт.	ВА	ВА
Для ОРУ-220 кВ: ЗНГ-220
Учет АИИС КУЭ	Меркурий 234 ARTM	0,2	4	1	4
Измерения АСУ ТП	ЩМ96	0,5	2	1	4,2
ДЗЛ	Siemens 7SD522		2	0,1
КСЗ	Siemens 7SA522		2	0,1
АУВ	Siemens 6MD664		2	0,3
ОМП	Бреслер 0109		1	0,1
МКПА	ПроСофт		2	0,5
РАС	Бреслер 0109		1	0,1
ДЗЛ	Siemens Siprotec 4	3Р	2	0,1	2,2
АУВ	Siemens 6MD664		2	0,3
КСЗ	Siemens 7SA522		2	0,1
ОМП	Бреслер 0109		1	0,1
МКПА	ПроСофт		2	0,5
РАС	Бреслер 0109		1	0,1
Для КРУ-10 кВ: ЗНОЛ.06
Учет АИИС КУЭ	Меркурий 234 ARTM	0,5	6	1	6
Измерения	Siemens 7SJ642	0,5	1	0,3	0,3
Защита	Siemens 7SJ622	3Р	1	0,3	0,3
Для КРУН-СЦБ-10 кВ: ЗНОЛ.06
Измерения	Siemens 7SJ642	0,5	1	0,3	0,3
Защита	Siemens 7SJ622	3Р	1	0,3	0,3

3 ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ НАСТРОЙКИ УСТАВОК В РЗА ВЛ 220 кВ ТУМНИН – ВАНИНО И СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА

3.1 Выбор параметров настройки основных защит линии

Расчеты проводятся согласно Методическим указаниям [6].

3.1.1 ANSI 21, 21N. Дистанционная направленная защита

Выбор уставок по сопротивлению первой ступени ДЗ ВЛ.

Выбор уставки X1. Расчетная формула для определения уставки по реактивной составляющей сопротивления прямой последовательности, Ом:

(3.1)

где – коэффициент отстройки;  эквивалентное полное сопротивление прямой последовательности первой ступени защиты, определяется по условиям, Ом:

(3.2)

Тогда:

Примечание – Преобразование из первичных величин во вторичные производится по выражению (например: для полного сопротивления Z):

(3.3)

где , - коэффициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения, равные и соответственно.

Уставку по реактивной составляющей сопротивления нулевой последовательности принимаем равной уставке по реактивному составляющему сопротивления прямой последовательности.

Принимаем: Уставка X(Ст1) (Адрес 1303): X(Z1) = 3 Ом.

Величина комплексного коэффициента компенсации (по модулю и углу):

(3.4)

где – полное сопротивление прямой последовательности линии, Ом; – полное сопротивление нулевой последовательности линии, Ом.

Рассчитаем модуль и угол комплексного коэффициента компенсации, о.е.:

(3.5)

. (3.6)

Согласно рассчитанным данным полные параметры линии (L=68 км): Ом, Ом, Ом, Ом.

Тогда:

.

Принимаем: Уставка RE/RL(Ст1) (Адрес 1116): (RE/RL(Z1) = 0,51 (о.е.); Уставка XE/XL(Ст1) (Адрес 1117): (XE/XL(Z1) = 0,77 (о.е.).

Выбор уставки R1. Минимальная уставка активного сопротивления при междуфазных КЗ для линии определяется как, Ом:

, (3.7)

где – переходное сопротивление дуги в месте КЗ, Ом.

Сопротивление линии определяется по выражению:

, (3.8)

где – длина дуги, равное расстоянию между изоляторами, м; – минимальный ток, протекающий от места установки защиты до точки короткого замыкания в конце зоны первой ступени ДЗ, А; - напряжение дуги. Принимается 2500 В/м.

Получаем уставку активного переходного сопротивления при междуфазных КЗ, Ом:

.

Принимаем: Уставка (R(Ст1) Ø-Ø) (Адрес 1302): (R(Z1) Ø-Ø) = 1 Ом.

Выбор уставки R1Е. Минимальный порог уставки активного переходного сопротивления при КЗ на землю R1Е_(мин), определяется согласно выражению, Ом:

(3.9)

где - расчетное активное сопротивление прямой последовательности защищаемой зоны (линии) до места повреждения, в расчёте не учитывается, (см. пояснения к [2] п.Б1.4.4) – сопротивление дуги, Ом; – активное переходное сопротивление в месте замыкания на землю, Ом. В случаях, когда информация недоступна, для воздушных линий с проводом заземления эта величина принимается равной 3; – расчетный фазный ток короткого замыкания в месте установки реле при однофазном КЗ на землю в расчетной точке сети, А; – расчетный фазный ток короткого замыкания с противоположного конца при однофазном КЗ на землю в расчетной точке сети, А (расчетная величина ); – расчетный коэффициент компенсации токов КЗ на землю (активная составляющая); – отношение тока в земле (т.е. 3I0) к фазному току в месте установки реле. В целях упрощения расчета, эта величина принимается равной «1,0»; при отсутствии заземленных нейтралей на стороне питания, это отношение равно «0» (согласно рекомендациям [6] п.Б1.4.4). Коэффициент «1,2» соответствует запасу в 20%.

Проверка условия отстройки максимального порога уставок R1, R1E от минимальной величины активного сопротивления нагрузки с коэффициентом отстройки 1,25, Ом:

, (3.10)

где – модуль полного сопротивления нагрузки фазы в максимальном нагрузочном режиме; – максимальный угол нагрузки, определяемый по результатам расчетов режимов работы электрических сетей, или измерений в максимальных нагрузочных режимах; – угол наклона правой границы характеристики срабатывания рассматриваемой ступени ДЗ.

Модуль полного сопротивления нагрузки фазы в максимальном нагрузочном режиме определяется по формуле, Ом:

, (3.11)

где – максимальный ток нагрузки линии, равный 424 А; – фазное рабочее минимальное напряжение в максимальных нагрузочных режимах, равное 118,8 кВ.

Характеристики

Список файлов ВКР