поясн. записка ДП РЗА ПС Тумнин (1229142), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

Примем: .

Проверка чувствительности ступени 3I0>>> производится согласно выражению:

(3.30)

где – ток, проходящий через защиту при однофазном КЗ на землю в начале защищаемой линии в расчетном режиме, А; – коэффициент чувствительности.

Выдержка 1-ой ступени T3I0>>> задается без выдержки, с:

Принимаем: Уставка ступени 50N-1 PICKUP (3I0>>>) по току срабатывания (Адрес 3111): 50N-1 PICKUP = 8 (А). Уставка ступени 50N-1 DELAY (T 3I0>>>) по времени срабатывания (Адрес 3112): 50N-1 DELAY = 0 (с).

Выбор уставок срабатывания второй ступени ТЗНП 3I0>>. Отстройка от тока небаланса в нулевом проводе трансфор­маторов тока при КЗ между тремя фазами за транс­форматорами питаемых ПС, А:

, (3.31)

где – установившийся ток трехфазного короткого замыкания за трансформатором, А; = 2 – коэффициент увеличения тока в переходном режиме КЗ; – коэффициент небаланса; = 1,25 – коэффициент отстройки.

Примем:

Поверка чувствительности ступени 3I0>> производится согласно выражению:

, (3.32)

где – минимальный ток, проходящий через защиту при однофазном КЗ в конце защищаемой ВЛ (первичная величина), А; = 1,5 – коэффициент чувствительности.

Выдержка времени T3I0>> выбирается с учетом времени действия УРОВ элементов, с которыми производится согласование, с:

(3.33)

где – время срабатывания защит, с которыми производится согласование, с; – время действия УРОВ смежных присоединений, с; – собственное время отключения выключателей, с; = 0,3 – ступень селективности, с.

Принимаем: Уставка ступени 50N-2 PICKUP (3I0>>) по току срабатывания (Адрес 3121): 50N-2 PICKUP = 1 (А). Уставка ступени 50N-2 DELAY (T 3I0>>) по времени срабатывания (Адрес 3122): 50N-2 DELAY = 0,82 (сек).

Третья ступень ТЗНП для защиты ВЛ не применяется.

3.2 Выбор параметров настройки резервных защит линий

3.2.1 Выбор уставок дистанционной защиты

Расчеты производились с помощью программного комплекса ТКЗ-3000, разработанного Новосибирским проектно-изыскательским и научно-исследовательским институтом «Энергосетьпроект», и загруженными данными Хабаровской ЭС. Результаты программных расчетов показаны на рисунках 3.1 и 3.2. Также применялась методика расчета согласно «Рекомендациям по выбору уставок дистанционных защит от всех видов К.З. и токовых защит устройства 7SA 522 /7SA6». Результаты работы сведены в таблицу 3.1.

Рисунок 3.1 – Расчет уставок полного сопротивления

первой и второй ступеней дистанционной защиты

Рисунок 3.2 – Расчет уставки полного сопротивления

третьей ступени дистанционной защиты

Окончание таблицы 3.1

* - расчет активного и индуктивного сопротивлений происходит по формулам:

(3.34)

(3.35)

где - характеристический угол линии ВЛ 220 кВ.

** - значения уставок ДЗ по сопротивлению и времени срабатывания рассчитываются в именованных единицах, приведенных для вторичной величины расчетного параметра [7]. Преобразование из первичных величин во вторичные производится по общему выражению (на примере полного сопротивления Z):

где - коэффициент трансформации ТТ на обмотке с классом точности 5Р; - коэффициент трансформации ТН на обмотке с классом точности 3Р.

3.2.2 Выбор уставок токовой защиты нулевой последовательности (ТЗНП)

Расчеты производились с помощью программного комплекса ТКЗ-3000, разработанного Новосибирским проектно-изыскательским и научно-исследовательским институтом «Энергосетьпроект», и загруженными данными Хабаровской ЭС. Результаты программных расчетов показаны на рисунках 5.3, 5.4 и 5.5. Также применялась методика расчета согласно «Рекомендациям по выбору уставок дистанционных защит от всех видов К.З. и токовых защит устройства 7SA 522 /7SA6». Результаты работы сведены в таблицу 5.2.

Рисунок 3.3 – Расчет уставки первой ступени ТЗНП

Рисунок 3.4 – Расчет уставки второй ступени ТЗНП

Рисунок 3.5 – Расчет и проверка чувствительности уставки

третьей ступени ТЗНП

Рисунок 3.6 – Расчет и проверка чувствительности уставки четвертой ступени ТЗНП

Таблица 3.2 - Уставки ТЗНП

Окончание таблицы 3.2

3.3 Выбор параметров настройки основных и резервных защит силового трансформатора

Расчеты проводятся согласно «Методическим указаниям по расчету уставок релейной защиты и автоматики серии Siprotec (Siemens AG) трансформаторов с высшим напряжением 110-750 кВ» [8].

Таблица 3.3 – Трансформатор ТДН 10000 кВА 220 (+/-) 12% /10 кВ

Сторона	SНОМ (МВА)	ТТ	UНОМ (кВ)	А	Uk, %
ВН	10	300/5	230	25,1	10,5
НН		1500/5	11	524,9

3.3.1 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защиты на стороне высокого напряжения трансформатора

ANSI 87Т. Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, использующая характеристики стабилизации (торможения). Применяемое устройство: SIPROTEC: 7UT6XX.

Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функции диф.защиты, о.е.:

, (3.36)

где – номинальный ток защищаемого объекта (Трансформатора) на стороне ВН, А; – относительная величина напряжения диапазона РПН на стороне ВН, о.е.

Принимается: Уставка по току основной функции диф.защиты Адрес 1221

Коэффициент торможения диф.защиты Трансформатора (определение наклона характеристики срабатывания). Согласно рекомендациям [8], для определения всех параметров характеристики торможения необходимо изначально задать величину Iнач.торм. (в данном случае может быть принята величина - Iб.т.торм. = 0 (характеристика торможения проходит через начало координат), о.е.

, (3.37)

где – коэффициент распределения тока на стороне регулирования напряжения (ВН) в максимальных режимах нагрузки трансформатора. Здесь может быть принят равным 1,0 с учётом регулирования на стороне основного питания (ВН) трансформатора.

В этом случае ток начала торможения определяется как, о.е.:

(3.38)

Уставка Коэффициента торможения Дифзащиты: Адрес 1241A (SLOPE1).

Положение точки пересечения характеристики торможения с осью: Адрес 1242A (BASE POINT1).

Уставка начальной точки характеристики (2). Согласно рекомендациям [8], минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимается равной:

Ток начала торможения характеристики (2) (соответствует точке пересечения характеристик торможения 1 и 2) принимается равным:

Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль оси ) определяется из выражения, о.е.:

, (3.39)

где: - дифференциальный ток разности характеристик торможения 1 и 2, о.е.

(3.40)

– базовая точка торможения первого наклонного участка характеристики торможения, о.е.

Характеристики

Список файлов ВКР