ПЗ (1215859), страница 11
Текст из файла (страница 11)
Работы по ликвидациипоследствий аварии считаются законченными по завершению ликвидациизаражения района аварии.8.5 Расчет размеров взрывоопасной зоны при аварийнойразгерметизации цистерны с пропаномРасчет размеров взрывоопасных зон и избыточного давления взрыватопливно-воздушныхсмесей(ТВС)приаварияхссжиженнымиуглеводородными газами (СУГ) производиться из условий что взрывоопаснаязона образующаяся при выбросе горючих газов представляет собой территориюс радиусомХнкпр , ограничивающим область концентрации превышающихнижний концентрационный предел распространения пламени (нкпр)Зону взрывоопасной концентрации определяют для наиболее опасноговарианта в неподвижной среде .
При испарении СУГ за расчетную температурупринимается максимально возможная температур воздуха в соответствующейклиматической зоне. При розливе утечки СУГ при неподвижной воздушнойсреде на открытом пространстве производиться по формуле:Хнкпр = 14,6(Мр: р* С нкпр)0,33где Хнкпр - - расстояние по горизонтали от источника, ограниченное нкпр,Мр- масса газа поступившего в окружающего пространства , кгС нкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени %(об)р – плотность паров СУГ кг/м3 которая определяется по формуле:Рп= Мм : Yo(1+0.00367tp)где Мм - молекулярная масса вещества кг / моль,130tр расчетная температура,Yo - мольный объем равный 22,413м3/кмоль.tp - температура, +28 0С.Х нкпр = 92Мр1/3Определение массы газа в облаке ТВС при проливах и утечках СУГ имгновенной разгерметизации резервуара определяется-Для низкокипящих суг (при tкип<-0.5C )Мр=0,62М-для высококипящих суг (при tкип>-0.5C )Мр=0.34Mгде М - масса СУГ в цистернеДанные по параметрам рп, Мм, Хнкпрпри температуре 28С и емкостицистерны 54 м3Определить радиус взрывоопасной зоны при аварийной разгерметизациистандартной цистерны емкостью 54 м3 с сжиженным пропаном, при получениипробоины площадью S0 = 25 см и мгновенной разгерметизации цистерны(проливе всего количества СУГ).- внутренний диаметр цистерны Д – 2,5 м- расчетная температура воздуха tр – 20 0C- плотность жидкой фазы pж – 0,52 т/м3- низший кондиционный предел расспостранения пламени Снкпр – 2,0%(об)- давление в цистерне Р – 8*105 Па- плотность паров СУГ рп – 1,76 кг/кмоль131Масса газа в облаке ТВС при длительном истечении СУГ из цистерны, кг,Мр= 36 р Sо [2(P-Pа):(р+1,2qH)]1/2где p – плотность жидкой фазы СУГ, кг/м3Sо – площадь сечения отверстия, м2Р- давление цистерны, Па.Ра – атмосферное давление, Па (нормальное атмосферное составляет 1,01103 Па)q- ускорение свободного падения, 9,81 м/с2H – высота столба жидкой фазы (диаметр котла цистерны), м.При отсутствии данных о характеристики цистерны и условиях истеченияСУГ массу газа в облаке ТВС – определяют как Мр = 0,1М, где М – массатоплива, содержащегося в цистерне (резервуаре), т.Мр=36*520*0,0025[2(8*105-1.01*105):(520+1.2*9.81*2.6)]0.5=2360 кг.Радиус загазованности при So = 25 см2 определяется:14,6 * (2360:1.78 - 2)0.33=127.4мПоупрощенной формуле дляоперативныхрасчетовполучаетсяприближенный результат:Хнкпр= 92*2,360,33=120 мПри мгновенной разгерметизации цистерны и степени заполнения цистерные = 0,9 масса паров в облаке низкокипящих СГУ определяется:М = 0,9 – 54 – 0,52 = 25 тМр = 0,62 – М = 0,52 – 25 = 15,5 тРадиус взрывоопасной зоны:Хнкпр = 92 – Мр0,33= 92 – 15,50,33 = 230 мХнкпр =14,6(15500 :1,78 - 2)0,33 = 238 мДля оперативных расчетов результат может быть принят за основу прирасчетной температуре воздуха tр = 280С.
В условиях низких температурвоздуха плотность паров СУГ растет, а радиус загазованной зоны уменьшаетсяне значительно. Так, например, при tр = - 400С рп = 2,3 кг/м3 радиусвзрывоопасной зоны Хнкпр = 220 м.132Поэтому приведенные выше упрощенные формулы можно использовать дляпрактических расчетов [4]. В результате крушения поездов, других видахаварий при разгерметизации емкостей с радиационными веществами могутобразовываться зонызаражения, которые, распространяясь на объектыжелезнодорожного транспорта, вызывают поражения людей.
Чрезвычайныеситуации, вызванные взрывами, пожарами, приводят к поражению людей,уничтожению материальных ценностей, перерывам в движении поездов.Поэтомуперевозкеопасныхгрузовнажелезнодорожномтранспортенеобходимо уделять особое внимание.[2]ЗаключениеВ процессе разработки дипломного проекта были решены основныевопросы организации технологического процесса работы региона:проанализированы и установлены плановые и перспективные объемыперевозок на регионе;построены диаграммы груженых и порожних вагонопотоков;составлен перспективный план формирования поездов;определены плановые и планируемые размеры движения;рассчитана пропускная способность участка Хани-Тында;разработаны нормативный и перспективный графики движения поездов;рассчитаны показатели графиков движения поездов;рассчитаны показатели работы региона.На основании результатов проделанной работы, определено, что наличнаяпропускная способность полностью соответствует потребной в настоящеевремя, следовательно, проведение реконструкционных мероприятий на участкеХани-Тында не требуется.
Для перспективного графика движения поездоввыбрана частично-пакетная прокладка поездов.133После построения графиков движения поездов определены основныепоказатели, характеризующие качество его построения. По графику движения ссуществующими размерами движения участковая скорость составила 32, 23км/ч, техническая – 48,03 км/ч, коэффициент участковой скорости – 0,67. Поперспективному графику движения поездов участковая скорость равна 28,84км/ч, техническая – 47,78 км/ч и коэффициент участковой скорости составил0,61.В перспективе, при увеличении объемов грузоперевозок (свыше 40 млн.тонн груза), участок Хани-Тында не сможет освоить необходимые объемыперевозок. Для того чтобы увеличить пропускную способность участканеобходимо провести реконструкционные мероприятия.
В экономическомразделе произведено сравнениереконструкционных мероприятий по ихцелесообразности. По произведенным расчетам целесообразно примененияварианта 1, т.е. строительства приемоотправочных путей для реализациикоэффициента пакетности равного 2/3 и реализации частично-пакетногографика движения поездов.В разделе безопасности жизнедеятельности была рассмотрена организациябезопасности при перевозке коррозийных веществ на участке Тында – Хани.Произведенрасчетразмероввзрывоопаснойзоныприаварийнойразгерметизации цистерны с пропаном.134Список используемых источников1.
Охрана труда на железнодорожном транспорте: Учебное пособие для вузов/В.Д. Катин, Э.А. Королев, И.М. Тесленко; ДВГУПС Кафедра «Безопасностьжизнедеятельности».- Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2007.- 84с.2. Правила перевозок опасных грузов. Сборник. Том I – М.: 2006.-192 с3. Основы безопасности жизнедеятельности (на железнодорожном транспорте:Учеб. Пособие) К.Б.Кузнецов – Екатеринбург: 1997.
– 233с.4. Безопасность жизнедеятельности: Учеб. Для вузов ж.-д. тр-та / под ред.К.Б.Кузнецова. – М.: Маршрут, 2006.5. Тесленко, И.М. Вопросы безопасности жизнедеятельности в дипломномпроектировании [Текст]: метод. указ. / И.М.Тесленко, К.В. Пупатенко. –Хабаровск: Изд-во ДВГУПС. 2009.6.Пожарная безопасность на железнодорожном транспорте [Текст]: учеб.пособие / А.А. Балюк – 2-е изд., с изм. и доп.
- Хабаровск: Изд-во ДВГУПС,2008. – 94 с.7. Боровикова М. С. Организация движения на железнодорожном транспорте:Учебник для техникумов и колледжей ж.-д. транспорта. — М.: Маршрут, 2003.— 368 с.8. Широкова В.В. Технология эксплуатационной работы на участках железныхдорог: учеб. пособие. Широков А.П, Широкова В.В –Хабаровск: Изд-воДВГУПС, 2011.-114 с.: ил.9. Инструкция по определению станционных и межпоездных интервалов[Текст]: утв. Вице-президентом ОАО «РЖД» 01.12.11. – М.: - 213 с.10.
Скрипачѐва Н.Л. Анализ овладения перевозками и выбор этапного усилениямощности железных дорог: метод. указания к курсовому проектированию / Н.Л.Скрипачѐва. – Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2013. – 34 с.: ил.13511. Инструкция по расчету наличной пропускной способности железныхдорог [Текст]: утв. Вице-президентом ОАО «РЖД» 10.04.10. – М.
:ТЕХИНФОРМ, 2010. – 289 с.13681.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
