Диплом Журавлев (1207596), страница 14
Текст из файла (страница 14)
Рисунок 5.5 - Зависимость Ʃƛ =f(r) при Rc = 20 т (196 кН)
Исходя из рис 5.5 при =80ºС сумма зазоров может изменяться на150мм. Вследствие чего укладываем 3 уравнительных рельса каждый из которых составляет 12,55м и производим замену в осенне-зимний период и далее в весенне-летний, следовательно за год требуется 6 замен уравнительных рельс.
5.4 Определение интервала температур для закрепления плетей на постоянный режим эксплуатации.
Возможность укладки бесстыкового пути в конкретных условиях устанавливается сравнением допускаемой температурной амплитуды [T] для данных условий с фактически наблюдавшейся в данной местности амплитудой колебаний температуры Tа.
Если Tа< [T], то бесстыковой путь можно укладывать.
Значение Tа определяется как алгебраическая разность наивысшей и наинизшей
температур рельса, наблюдавшихся в данной местности (при этом учитывается, что наибольшая температура рельса на открытых участках превышает на 20 С наибольшую температуру воздуха)
(5.27)
Амплитуда допускаемых изменений температур рельсов
(5.28)
где - допускаемое повышение температуры рельсов по сравнению с температурой их закрепления, определяемое устойчивостью пути против выброса при действии сжимающих продольных сил;
- допускаемое понижение температуры рельсовых плетей по сравнению с температурой закрепления, определяемое их прочностью при действии растягивающих продольных сил;
- минимальный интервал температур, в котором окончательно закрепляются плети; по условиям производства работ для расчетов он обычно принимается равным 10С, но при необходимости его можно уменьшить до 5С, если предусматривать закрепление плетей осенью, в пасмурную погоду, в ранние утренние или вечерние часы, когда температура рельсов в процессе закрепления изменяется медленно, или когда плети планируется вводить в расчетный интервал температур с применением принудительных средств (растягивающие приборы, нагревательные установки).
Допускаемое повышение температуры рельсовых плетей [tу] устанавливается на основании теоретических и экспериментальных исследований устойчивости пути. Данные для уложенных вновь или переложенных повторно с переборкой рельсошпальной решетки рельсовых плетей при различных конструкциях верхнего строения пути приведены в таблице 5.2.
Допускаемое понижение температуры рельсовых плетей определяют расчетом прочности рельсов, основанным на условии, что сумма растягивающих напряжений, возникающих от воздействия подвижного состава и от изменений температуры, не должна превышать допускаемое напряжение материала рельсов:
(5.29)
где - коэффициент запаса прочности (кп = 1,3 для рельсов первого срока службы и старогодных рельсовых плетей, прошедших диагностирование и ремонт в стационарных условиях или профильное шлифование и диагностирование в пути; кп = 1,4 для рельсов, пропустивших нормативный тоннаж или переложенных без шлифования);
- напряжения в кромках подошвы рельса от изгиба и кручения под нагрузкой от колес подвижного состава, МПа;
- напряжения в поперечном сечении рельса от действия растягивающих температурных сил, возникающих при понижении температуры рельса по сравнению с его температурой при закреплении, МПа;
-допускаемое напряжение (для термоупрочненных рельсов
- 400 МПа).
Таблица 5.2- Допускаемые повышения температур рельсовых плетей
Тип рельсов | Эпюра шпал | Повышение температуры рельсовой плети [tу], С, допускаемое по условию устойчивости пути | ||||||||||
в пря-мом участке | в кривых радиусом, м | |||||||||||
2000 | 1200 | 1000 | 800 | 600 | 500 | 400 | 350 | 300 | 250 | |||
Со щебнем из скальных пород | ||||||||||||
Р75 | 2000 | 58 | 53 | 51 | 49 | 47 | 45 | 42 | 39 | 36 | - | - |
Р65 | 1840 | 54 | 50 | 47 | 46 | 44 | 41 | 39 | 36 | 33 | - | - |
Р65 | 2000 | 58 | 53 | 51 | 49 | 47 | 43 | 41 | 38 | 34) | 29) | 28) |
1840 | 54 | 50 | 47 | 46 | 44 | 41 | 39 | 36 | 32 | - | - | |
Р50 | 2000 | 63 | 58 | 55 | 54 | 51 | 48 | 46 | 43 | 39 | - | - |
1840 | 57 | 52 | 49 | 48 | 46 | 43 | 41 | 38 | 35 | - | - | |
С асбестовым балластом | ||||||||||||
Р75 | 2000 | 55 | 52 | 48 | 47 | 45 | 43 | 40 | 37 | 34 | - | - |
1840 | 51 | 48 | 45 | 44 | 42 | 40 | 36 | 35 | 32 | - | - | |
Р65 | 2000 | 55 | 52 | 48 | 47 | 44 | 42 | 39 | 35 | 32 | - | - |
1840 | 52 | 48 | 45 | 43 | 41 | 39 | 36 | 32 | 29 | - | - |
Продолжение таблицы 5.2
Тип рельсов | Эпюра шпал | Повышение температуры рельсовой плети [tу], С, допускаемое по условию устойчивости пути | |||||||||||||||||||||||||||
в пря-мом участке | в кривых радиусом, м | ||||||||||||||||||||||||||||
2000 | 1200 | 1000 | 800 | 600 | 500 | 400 | 350 | 300 | 250 | ||||||||||||||||||||
Р50 | 2000 | 60 | 55 | 52 | 51 | 49 | 47 | 43 | 40 | 37 | - | - | |||||||||||||||||
1840 | 55 | 51 | 48 | 47 | 45 | 44 | 39 | 37 | 34 | - | - | ||||||||||||||||||
С гравийным и песчано-гравийным балластом | |||||||||||||||||||||||||||||
Р75, | 2000 | 45 | 40 | 36 | 34 | 32 | 27 | - | - | - | - | - | |||||||||||||||||
Р65 | 1840 | 42 | 37 | 33 | 32 | 29 | 25 | - | - | - | - | - | |||||||||||||||||
Р50 | 2000 | 49 | 44 | 40 | 38 | 35 | 30 | - | - | - | - | - | |||||||||||||||||
1840 | 46 | 40 | 36 | 35 | 32 | 27 | - | - | - | - | - |
Напряжения в подошве рельса определяют по правилам расчета верхнего строения пути на прочность. При этом модули упругости подрельсового основания зимой при деревянных шпалах (uдз) принимают равными 40 и 50 МПа; при железобетонных шпалах (uзжб) с резиновыми и резинокордовыми прокладками - 120 и 130 МПа (соответственно при 1840 и 2000 шпал на 1 км).